I CS 23. 0 80
J 71
荡黔 中 华 人 民 共 和 国 国 家 标 准
GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5 代 替 GB/ T 3 2 1 6 -1 9 8 9
回转动力泵 水力性能验收试验
1 级和 2级
R o t o d y n a mi c p u mp s -H y d r a u l i c p e r f o r ma n c e a c c e p t a n c e t e s t s -
Gr a d e s 1 a n d 2
( I S O 9 9 0 6: 1 9 9 9， MOD)
2 0 0 5 - 0 9 - 1 9发布 2 0 0 6 - 0 4 - 0 1实施
中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局 中 国 国 家 标 准 化 管 理 委 员 会 发 布GB/ T 3 2 1 6 -2 0 0 5
目 次
月 廿舀 · 卜 ·· ·， ， ，· · · ·， ， · · ·· · ·· ·· · ·1 · ， ， · · ， · ·· ， ， ， ， · · · · · ·· · · ， · · 1 · · · · · · · · · 1 1 ， · ，· · · · · · · ·· 】 · ，二 皿
I S O引言 · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · …… V
1 范围 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · ， ， · · · · · ， · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · 。 · ， · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · - …… 1
2 规范性引用文件 · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · ， ， · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 1
3 术语、 定义和符号· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， …… 1
4 保证 ， · · · · · · · ， · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · ， · · · · · · · · ·， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， ， · · · · · · · · · ， ， ， · · · · · · · · … … 8
4 . 1 保证的对象 · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 8
4 . 2 其他的保证条件 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ‘ · · · · · · · · · · ， · …… 8
5 试验的实施 ， · · · · ·· · · · · · · · · · · ， ， ， · ， · · · · · ， · · · · · “ · · · · · · · · · · · · · ··， ， ， ， · 4 · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · 、 … 8
5 . 1 试验的对象 · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · …… 8
5 . 2 试验的组织 · · · · · ， · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 、 、 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · ， · · · · · · · · · · · ， · · · · · · ‘…… 9
5 . 3 试验装置· · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 1 0
5 . 4 试验条件· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… ， 二n
6 试验结果的分析 · ， ， ， · · · · 4 ， ， · · · · 1· · ， ， · · · · · · · · · ， · · · · 1 1 · · · · · · · · · · · · · · ··， ， · · · 1 1 · ， · · · · · · · · · · · · 一 1 4
6 . 1试验结果换算到保证条件下· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ……1 4
6 . 2 测量不确定度· · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · ‘ · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 1 5
6 . 3 容差系数值· · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · … 1 7
6 . 4 保证的证实· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 1 7
6 . 5 规定特性的获得· · ， · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 、 · ， · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · ， 一 1 7
7 流量的测量 · · · · · · · · · ， ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . · · · · · ……， ， · ， · · ……， ， … 1 8
7 . 1 称重法测量· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ‘ · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 1 8
7 . 2 容积法· · · · · · ‘ · · · · ， ， ， ， ， · · · · ·· · · · · 4 · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · ·· ， · · · · · · · ·· · · · · · · ， ， ， ， 】 · · · · · · · · ， ，·…… 1 8
7 . 3 差压装置 · · · · · · · · · 、 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . . . · · · · · · · · ……， ， · · · …… 1 8
7 . 4 薄壁堰· · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · ， · · 、 · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · ， · ， · · · ， · ‘ · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · …… 1 9
7 . 5 速度面积法· · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · - · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 1 9
7 . 6 示踪物法· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · . . . · · · · · · · · . . . . . . . . · · · …… 1 9
7 . 7 其他方法· · · · · · · · 4· · · · · · · · · ， ， · · · · · · · ·· · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·· ， ， · · · · · · · · · . . · · ， · · · · · · · . .. · · ……， ， ， .1 9
8 扬程的测量· · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ··· · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . . · · · ……， …， . . · · …， . … 1 9
8 . 1 总则· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · 、 ‘ · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 、 . · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 1 9
8 . 2 测量截面的确定· · · · · · · · · · · · ， ， ， · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · …… 2 0
8 . 3 水位的测量· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · …… 2 4
8 . 4 压力的测量· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ‘ · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · ‘ · · ， · · · · · · · · · . . . . · · ……， ， . . . . . · · · · …… 2 5
9 转速的测量· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · . ， . . ·2 8
1 0 泵输人功率的测量 · · · ， · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · …2 8
1 0 . 1 总则 · ， · ， ， ，‘ · ·· · ··· · · · · · · ， · ·· · 。 · . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . . .· · . · ·， ··· · · · · ·· · · · · · · · · · 。 一， ， ， ，2 8
1 0 . 2 转矩的测量 · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 2 8
1 0 . 3 电功率的测量 · ， · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 2 8
1 0 . 4 特殊情况 · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . . · · · · ……， . ， . . · ……， ， … 2 9
IG B/ T 3 21 6 -2 0 0 5
1 1 汽蚀试验 · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， 、 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， ， …… 2 9
1 1 . 1 总则 · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 2 9
1 1 . 2 试验装置 · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 3 0
1 1 . 3泵必需NP S H的确定 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ……， ， . · · · · · · · · · · ·. . ……， 二3 2
附录 A( 资料性附录) 本标准章条编号与I S O 9 9 0 6 ; 1 9 9 9 章条编号对照 · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · 一 3 4
附录B ( 资料性附录) 本标准与I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9 技术性差异及其原因 · · · · · ， ， ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · … 3 5
附录 C ( 规范性附录) 附有典型性能曲线选择的批量生产的泵以及驱动机输人功率小于 1 0 k W
的泵的容差系数( 适合批量生产泵的2级试验)· · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 3 6
附录 D ( 规范性附录) 削减叶轮直径的确定 · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · … … 3 7
附录E ( 规范性附录)摩擦损失 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ……， ， . . . . . . . . . . . . . . . . . . . ……3 8
附录F ( 资料性附录)换算为S I 单位， ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · . · · · · · · · ， · · · · · · · · · . ……4 3
附录G( 资料性附录) 试验仪表校准的合适时间间隔指导 · · ·· ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ‘ 1 · · · · · · ， · · ， ， ， ，4 5
附录 H( 资料性附录) 试验费用和试验的重做 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 4 6
附录 I ( 资料性附录) 勃性液体的性能修正计算图表 ， · 、 ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， …… 4 7
附录J ( 资料性附录) 输送烃类液体和高温水的泵的 NP S HR降低值 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ， ， ， ·4 9
附录 K ( 资料性附录) 测量结果的统计计算 · · · · · · · · · · · · ， · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · …… 5 1
附录L ( 资料性附录)泵试验记录表 · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · · ·· · · · · · · · ， ， · · · · · · · · ……， ， ， . · · . . . . . . . . . ……， ……5 3
附录M( 资料性附录)核对清单· · · · · · · · · · · · · · · · · · ， · · · · ， ， ， · · · · · ·· · · · · · · · · · · · · · · · · ……， . · · · · · · · · · · · · … …，5 5
参考文献 。· · 卜 · · · · · · · · · ， ， · ， ， ， ， ， · · · · 1· · · ·· · · · ， ，· · · · · · ·， · · · 1 1 … … ， ， 一 ， ， . . 二 · ·1· · ·· · · · · · · ，… 5 6GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
前 言
; 2 "T M E修改米用国际标准I S O 9 9 0 6 ; 1 9 9 9 ( ( 回转动力泵 水力性能验收试验 1 级和2 级) ) (英文版) 。
关于回转动力泵的水力性能试验规范， 除本标准外， 还有 G B / T 1 8 1 4 9 -2 0 0 0 《 离心泵、 混流泵和轴
流泵 水力性能试验规范 精密级》 ， 它是等效采用 I S O 5 1 9 8 : 1 9 8 7 。它是精度最高的一个试验规范，
但不能被认为是验收试验规范， 因而不推荐用于保证的证实( 见“ I S O引言， ’ )。
本标准代替 G B / T 3 2 1 6 -1 9 8 9 《 离心泵、 混流泵、 轴流泵和旋涡泵试验方法》 。
本标准根据 I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9 重新起草。为了便于比较， 在资料性附录 A中列出了本标准的章条编
号与I S O 9 9 0 6 ; 1 9 9 9章条编号的对照一览表。
考虑我国国情， 本标准在采用国际标准时进行了修改。这些技术差异用垂直线标识在它们涉及的
条款的页边空白处。在资料性附录B中给出了技术差异及其原因的一览表以供参考。
为了便于使用， 本标准还做了下列编辑性修改:
a ) “ 本国际标准” 一词改为“ 本标准， ’ :
b ) 用小数点“” 代替作为小数点的逗号“ ， ” ;
c ) 删除国际标准“ 前言” ， 保留“ 引言” ;
d ) 表 8中“ 驱动机输人功率， " " 2 级” 1 1 S 09 9 0 6 为“ 15 . 5 " ， 有误， 改为“ 13 . 5 " ;
e ) I S O 9 9 0 6的1 1 . 3 . 1中的“ 表 7 ' ， 有误， 改为“ 表4 " ,
f ) 附录 I 表 I . 1中“ 输人轴功率比的平均值” , I S O 9 9 0 6为
， 一 N E 9 ， 有 误 ， 改 为 ; - 8 ) 附录 K中的 K . 4 . 3中的公式， I S O 9 9 0 6 为
r r z + 1 “ = r t . 二芬
L O舀 p ‘ · S a a ， 有 误 ， 改 为 一+ 〔 韶, I S a , , J · S " ; h ) 附录 M的 1 0 ) 中， I S O 9 9 0 6为“ 见 1 1 . 2 . 3 " ， 有误， 改为“ 见 1 1 . 2 . 4 - .
本标准与G B / T 3 2 1 6 -1 9 8 9 相比， 主要变化如下:
— 新旧标准名称有差异但不大， 因为回转动力泵即是离心泵、 混流泵和轴流泵的统称， 旋涡泵从
泵分类上也应划人回转动力泵; 在标准的适用性上， 原标准适用于泵制造厂的成品检验， 而新
标准适用于供货商与用户按订货合同内容， 在产品交货前的验收试验;
— 原标准中试验精度等级为B级和 C级， 对应本标准为 1 级和 2 级;
— 原标准NP S H的判别准则是扬程或效率下降( 2 +k / 2 ) 0 o ， 本标准为扬程下降3 %;
— 第4章“ 保证” 为新增内容， 给出了保证的对象和保证的条件;
— 本标准从试验的对象、 组织到试验装置和条件依次排列， 与原标准相比更合乎“ 实施程序” ， 并
且提出了工厂试验和现场试验两种可选择方式。同时规定了“ 标准试验装置” 的要求， 不再规
定具体布置方式;
— 原标准中“ 同一量重复测量结果之间的变化限度” 的“ 读数组数” 为9组， 本标准增加至2 0 组，
这样利用计算机辅助测量， 有利于减小由随机效应引起的不确度的估算结果;
— 本标准第 6 章“ 试验结果的分析” 与原标准第8 , 9 , 1 0三章对应， 但内容有所增加， 包括测量不
确定度的容许值、 容差系数值、 保证的证实以及规定特性获得。在保证的流量一 扬程的证实上，
原标准采用椭圆方程判别法， 本标准采用“ 十” 字判别法;
— 原标准“ 流量的测量” 直接引用 G B 3 2 1 4 ， 本标准通过引用标准将各种流量测量方法纳人标准，
爪GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
增 加了选用 可能;
— 原标准的附录A` ‘ 水的物理性质” 本标准已经删去; 附录 B - 摩擦损失” 对应于本标准的附录 E ,
增加了用于， " 1 级” 试验的损失修正的流速界限指示图; 附录 G ' ‘ 泵引起的预旋的影响” 在本标
准中为正文内容( 见 8 . 2 . 1 . 1 ) ; 附录 D ` ‘ 误差分析和计算方法” 在引用标准G B / T 1 8 1 4 9 已经出
现， 因而在本标准中删去。本标准除附录 E外， 其余附录都是新增加的。
本标准的附录C 、 附录 D 、 附录 E是规范性附录， 附录 A、 附录B 、 附录 F 、 附录 G、 附录 H、 附录 I ,
附录J 、 附录K、 附录L 、 附录 M是资料性附录。
本标准由中国机械工业联合会提出。
本标准由全国泵标准化技术委员会归口。
本标准起草单位: 沈阳水泵研究所、 上海凯泉泵业( 集团) 有限公司。
本标准主要起草人: 胡悉昌、 徐砚、 夏丁良、 牟介刚、 袁宗久、 杨丽华、 石红。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
I S O引言
本国际标准系合并和代替前验收试验标准 I S O 3 5 5 5 : 1 9 7 7 ( 对应本国际标准的 1 级) 和 I S O 2 5 4 8 :
1 9 7 5 ( 对应本国际标准的2 级) ， 但在保证的证实上有一个重要的改变， 因为测量的不确定度不应该影响
泵的合格性， 容差仅是考虑制造上的差异而给。
本国际标准已引人新的容差系数以尽可能地保证在按前国际标准( ( I S O 2 5 4 8 和/ 或I S O 3 5 5 5 ) 检查
可验收的泵， 按本国际标准验收也会获得通过。
与本国际标准相反， I S O 5 1 9 8 不应被理解为验收试验规范。它给出有关进行非常高精度测量以及
用热力学方法直接测量效率的指导， 但对保证的证实不作推荐。
本国际标准使用的术语， 如“ 保证” 或“ 验收” ， 应理解为技术上含义， 而不是法律上的含义。因此术
语“ 保证” 是规定合同中所确定的供检查用的值， 而不是指假如这些值没有达到或没有得到满足将会产
生任何权利或责任方面的问题。同样术语“ 验收” 在这里也没有任何法律上的含义。因此， 仅仅是验收
试验成功进行也不代表法律意义上的“ 验收” 。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
回转动力泵 水力性能验收试验
1级和 2级
范围
本标准规定了回转动力泵( 离心泵、 混流泵和轴流泵， 以下简称“ 泵， ， )的水力性能验收试验 它适用
于任何尺寸的泵和任何性质如同清洁冷水( 如 5 . 4 . 5 . 2中所定义的) 的输送液体。本标准既不涉及泵的
具体结构细节， 也与泵组成件的机械性能无关。
本标准包括两种测量精度等级: 1 级用于较高的精度， 2 级用于较低的精度。这些等级包含不同的
容差系数值、 容许波动值和测量不确定度值。
对附有典型性能曲线选择的批量生产的泵和输人功率在 1 0 k W 以下的泵， 见附录C较高容差系数。
本标准既适用于不带任何管路附件的泵本身又适用于连接上全部或部分上游和/ 或下游管路附件
的泵组合体。
规范性 引用文件
下列文件中的条款通过本标准的引用而成为本标准的条款。凡是注日期的引用文件， 其随后的所
有修改单( 不包括勘误的内容) 或修订版均不适用于本标准， 然而， 鼓励根据本标准达成协议的各方研究
是否可使用这些文件的最新版本。凡是不注日期的引用文件， 其最新版本适用于本标准。
G B / T 2 6 2 4 流量测量节流装置 用孔板、 喷嘴和文丘里管测量充满圆管的流体流量
( GB/ T 2 6 2 4 - 1 9 9 3 , e g v I S O 5 1 6 7 - 1: 1 9 9 1 )
G B / T 1 8 1 4 9 离心泵、 混流泵和轴流泵 水力性能试验规范 精密级 ( G B / T 1 8 1 4 9 -2 0 0 0 ,
e q v I S O 5 1 9 8: 1 9 8 7 )
I S O 1 4 3 8 - 1使用堰和文丘里槽测量明渠液体流量
I S O 2 1 8 6 封闭管路中的流体流动— 一次装置和二次装置之间传输压力信号的连接管
I S O 3 3 5 4封闭管路中清洁水流量测量— 在充满液体的管路中和在规则流动的条件下使用流速
仪的速度面积法
I S O 3 9 6 6 封闭管路中流体流量测量— 使用皮托静压管的速度面积法
I S O 4 3 7 3 明渠液体流量测量— 水位测量器具
I S O 7 1 9 4 封闭管路中液体流量测量— 用流速仪或皮托静压管测量圆形管路中旋涡流或非对称
流动条件下流量测量的速度面积法
I S O 8 3 1 6封闭管路中液体流量测量— 用量筒收集液体的方法
I S O 9 1 0 4 封闭管路中液体流量测量— 液体电磁流量计性能评价方法
I E C 6 0 0 3 4 - 2旋转电机( 不包括牵引车辆用电机)第2 部分: 旋转电机损耗和效率的试验方法
I E C 6 0 0 5 1直接作用模拟指示电测量仪表及其附件
术语、 定义和符号
下列术语、 定义和符号适用于本标准。
注 1 : 定义， 特别是对水头和汽蚀余量( NP S H) 下的那些定义， 可能不适合在流体动力学中普遍应用， 而是仅适用于
本标准.一些目前虽在使用但不是使用本标准绝对必需的术语不予定义。
注2 : 表 1 给出所用符号的字母表， 表2给出脚标表。在本标准中所有公式均以5 1 单位给出.关于其他单位换算
为 S i单位， 见附录F,G B/ T 3 21 6 -2 0 0 5
注3 : 为了避免任何解释的错误， 最好是重述GB 3 1 0 1 ^ - 3 1 0 2中给出的量的定义和单位， 并且根据它们在本标准中
使用的一些特殊情况对这些定义加以补充。
角速度 a n g u l a r v e l o c i t y
每单位时间内轴旋转的弧度数。
m=2nn
3. 2
转速 s p e e d o f r o t a t i o n
每单位 时间内的转数。
3. 3
密度 d e n s i t y
每单 位体积的质量。
3. 4
压力 p r es s u r e
每单位面积上的力。
注:在本标 准中所有的压力均为表压 ， 即相对大气压 力所测得 的压力， 只有大气压力和汽化压力是绝对压 力。
3. 5
功率 p o w e r
每单位时间内传递的能量。
3. 6
雷诺数 R e y n o l d s n u mb e r U D - y 一 - R e
3. 7
质fMf ma s s f l o w r a t e
泵的外输质量流量， 亦即从泵的出口管嘴( 短管) 排出进人管路的流量。
注 1 : 泵内部需用、 损失或抽取的流量不计人流量:
a ) 液力平衡轴向力所需的排量;
b ) 冷却泵自身轴承;
c ) 填料函的水封。
注 2 :连接管件的泄漏、 内部泄漏等不应计人流量。反之， 所有供其他用途的分出流量， 如:
— 冷却电机轴承;
— 冷却齿轮传动装置( 轴承、 油冷却器) 等
均应计入流量。
注 3 : 这些沛量4 p - 否需要计人以及如何计人分别取决于分出流量的位置和流量测量截面的位置。
3 .8
体积流f v o l u me f l o w r a t e
出口体积流量的值如下:
Q 一 _ 4 P 注: 在本标准中符号 Q也可以表示任何给定截面处的体积流量。它是该截面处质量流量和密度的商。( 截面可以
用脚标标示)
3 .9
平均速度 m e a n v e l o c i t y
平均轴向流速等于体积流量除以管路横截面积。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
注: 应当注意在这种情况下由于洽回路的各种原因Q可能会变化。
3 .1 0
局部速度 l o c a l v e l o c i t y
任意一点的流速。
3.1 1
水头 h e a d
每单位质量流体的能量除以重力加速度g =
3.1 2
墓准面 r e f e r e n c e p l a n e
用作高度测量基准的任一水平面。
注:为了实用， 最好不要规定虚设的基准面。
3. 1 3
相对基准面的离度 h e i g h t a b o v e r ef e r en c e p l a n e
研究的点相对基准面的高度。
注: 如果所研究的点在基准面之上， 其值为正; 如果所研究的点在基准面之下， 其值为负.见图3和图4 .
3.1 4
表压 g a u g e p r e s s u r e
相对大气压力的压力。
注 1 :如果该压力高于大气压力， 其值为正; 如果该压力低于大气压力， 其值为负。
注2 : 在本标准中， 除了大气压力和液体的汽化压力以绝对压力表示外， 所有的压力均指从压力计或类似的压力指
示仪表上读出的表压。
3 .1 5
速度水头 v e l o c i t y h e a d
每单位质量运动液体的动能除以g o
『
2 g
3.1 6
总水头 t o t a l h e a d
任一截面处总水头由下式给出: 叭 一 粉 凡一二 二 +P = + P召
式 中:
z 横截面中心相对基准面的高度;
P — 所述横截面中心的表压。
注: 任一截面处的绝对总水头由下式给出:
H . , . ， 一 、 + P . = + P - , - 6 + 华 尸s e t ‘吕
3.1 7
入 口总水头 i n l e t t o t a l h e a d
泵人口截面处的总水头为: 川 一 粉 H : 一二 ， 十P } +GB/ T 3 21 6 -2 0 0 5
3.1 8
出口总水头 o u t l e t t o t a l h e a d
泵出口截面处的总水头为:
L J _ _ ， P z , Ui 里12一 石ZT — 州 r7 7-
Pg ‘9
3.1 9
扬程 p u mp t o t a l h e a d
出口总水头 H: 与人 口总水头 H; 的代数差
注 I 如果液体的压缩性可忽略不计， 则H=H: 一H .
如果泵愉送液体的压缩性明显， 则密度P 应用平均值替代:
， 一 p ; + P , 2 扬程应用下式计算:
H=二 ， 一: 、 + p ' 二 p ' + 户,.9
瞬 一U荃
2 g
注 2 : 数学上的恰当符号应为 H卜: .
3. 20
比能 s p e c i f i c e n e r g y
每单位质量液体的能量:
Y= g H
3 . 21
入口水头损失 l o s s o f h e a d a t i n l e t
测量点处液体的总水头与泵入口截面处液体的总水头之差。
3 . 22
出口水头损失 l o s s o f h e a d a t o u t l e t
泵出口截面处液体的总水头与测量点处液体的总水头之差。
3. 23
管路康擦损失系数 p i p e f r i c t i o n l o s s c o e f f i c i e n t
由管路摩擦所致的水头损失的系数。
3. 24
汽蚀余f n e t p o s i t i v e s u c t i o n h e a d
NPSH
相对 NP S H基准面的人口绝对总水头与汽化压力水头的差:
N P S H一H ， 一二 。 + P p -m n 二p , Prg
注: 此 NP S H与NP S H基准面有关， 而人口总水头与基准面有关。
3 .2 5
N P S H基准面 N P S H d a t u m p l a n e
( 多级泵) 通过由叶轮叶片进口边最外点所描绘的圆的中心的水平面。
3 .2 6
N P S H基准面 N P S H d a t u m p l a n e
( 立轴或斜轴双吸泵) 通过较高中心的平面。见图Gs / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
I
I 一 - 4 一 留 了 万 蔽 V 1 - N PS H基准面。
圈 1 N P S H基准面
注: 制造厂家/ 供方应根据泵上准确的基准点指示出该平面的位置。
3. 2 7
可用汽蚀余f a v a i l a b l e N P S H
NPSHA
由装置条件确定的、 规定流量下可获得的( 可利用的) NP S H,
3 .2 8
必需汽蚀余f r e q u i r e d NP S H
NPSHR
在规定的流量、 转速和输送液体的条件下， 泵达到规定性能的最小汽蚀余量( 出现可见汽蚀、 汽蚀引
起的噪声和振动的增大、 扬程或效率降开始、 给定降幅的扬程或效率降、 汽蚀侵蚀限度) ， 其值由制造厂
家/ 供方给出。
3. 29
NPSH3
泵第一级扬程下降3 %时的必需汽蚀余量， 作为标准基准用于表示性能曲线。
3. 30
型式数 t y p e n u mb e r
按最佳效率点计算的无量纲的量， 由下式定义:
2 n n Q " / '
( 召 月/ \ 8 / 4
w QI t / z
y } 3 / <
式 中:
Q ' — 每一吸人口的体积流量;
H' — 第一级扬程。
注: 应按第一级叶轮的最大直径取型式数.
3. 31
泵输入功率 p u m p p o w e r i n p u t
驱动机传输给泵的功率。
3 .3 2
泵输出功率 p u m p p o w e r o u t p u t
传递给流经泵的液体的机械功率:
尸 0=p Q g H =P Qy
3. 33
驱动机输入功率 d r i v e r p o w e r i n p u t
泵驱动机吸收的功率。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
3 .3 4
泵效率 p u m p e f f i c i e n c y
泵输 出功率除以泵输人功率。
3. 35
总效 率 o v e r a l l
泵输出功率除以驱动机输人功率。
裹 1 用作符号的基本字母裹( 按字母顺序排 列)
符 号 量 单 位
A 面积 m'
D 直径 m
E 能量 J
e 总的不确定度， 相对值 %
了 频率 s', Hz
g 重力加速度. m/ s
H 扬程 n 1
Ht 液体水头损失 t】 1
k 当量均匀粗糙度 们 1
K 型式数 ( 纯数值)
1 长度 n 】
刀 苦 质量 k g
几 转速 s - ', mi n '
NPSH 汽蚀余量 n 1
P 压力 Pa
P 功率 W
9 质量流量b k g / .
Q 体积流量‘ m ' / s
Re 雷诺数 ( 纯数值)
t 容差系数 ， 相对值 环
t 时间 s
T 转矩 Nm
U 平 均速度 m/ s
v 局 部速度 m/ s
V 体 积 m3
Y 比能 J / k gGB/ T 3 21 6 - 2 0 0 5
表 1 ( 续 )
符 号 量 单 位
z x p 相对基准面的高度
NP S H基准面( 见 3 . 2 5 ) 与基准面位差 二 甲 效率 ( 纯数值)
0 温度 ℃
x 管路摩擦损失系数 ( 纯数值)
F 动力薪度 m' / s
P 密度 k g / . z
以 角速度 r a d / s
原则上应该使用g的当地值。然而， 对于2 级， g =9 . 8 1 m/ s '已足可满足使用;
g的当地值计算， 为 g =9 . 7 8 0 3 ( 1 +0 . 0 0 5 3 s i n ' " ) -3 X1 0 - " z ， 式中 ， 为纬度， z 为海拔。
b 质量流量符号亦可选择4 m .
体积流量符号亦可选择 9
表 2 用作脚标的字母和数字表
脚 标 意 义
1 人 口
1 ' 人口测量截面
2 出 口
2 ‘ 出口测量截面
abs 绝对的
amb 周围的
D 差， 基准
f 测量管流体
G 保证 的
H 扬程
gr 组合的电机/ 泵机组( 总的)
n 1 平均
M 压力计 的
n 转速
P 功率
Q ( 体积) 流量
sp 规定 的
T 转换 的， 转矩
U 有用的
v 汽化( 压力)
甲 效率
X 在任一截面GB / T 3 21 6 -2 0 0 5
保证
4 . 1 保证的对象
一个保证点应由一个保证流量 Q G 和一个保证扬程 HG加以确定。
制造厂家/ 供方保证在规定的条件和规定的转速下( 或在某些情况下是频率和电压) ， 测得的H( Q)
曲线将在围绕保证点的一个容差范围内通过( 见表 1 0和图2 ) ,
可以在合同中商定另外的容差范围( 例如， 只给出正的容差系数) 。
此外， 在规定的条件和规定的转速下， 下列诸量中的一个或多个可予以保证:
泵 效 率 } c , 或 在 泵 和 驱 动 机 总 体 机 组 情 况 下 ， I 总 效 率 伽， 跨6 . 4 . 2 和 图 2 所 定 义 的 流 量 下 保证流量下的必需汽蚀余量( NP S HR ) ; J
经特别协议， 可以对小流量或大流量( 较保证流量) 下的数个保证点以及适当的效率和必需汽蚀余
量值予以保证。保证流量下或某一工作范围内的最大输人功率也可以予以保证。然而， 可能需要由买
方和制造厂家/ 供方商定大一些的容差范围。
4 . 2 其他的保证条件
除非另有商定， 下列条件适用于保证值。
a ) 除非已对泵输送液体的化学和物理性质作了陈述， 保证点适用于清洁冷水( 见5 . 4 . 5 . 2 ) .
b ) 合同中应商定清洁冷水条件下的保证值与其他液体条件下的大概性能之间的关系。
c ) 保证应只适用于采用本标准规定的试验方法和试验装置进行试验的泵。
d ) 泵制造厂家/ 供方不负责规定保证点规范。
试验的实施
5 . 1 试验的对象
5 . 1 . 1 总则
如果制造厂家/ 供方和买方之间没有另外的商定， 则下列条件适用:
a ) 精度按 2 级;
b ) 试验应在制造厂家工厂的试验台上进行;
c ) NP S H试验不包括在内
如与上述条件有任何差异， 买方和制造厂家/ 供方应进行商定， 并应尽快完成， 最好是构成合同的一
部分 。
如此 的差 异可 以是 :
— 精度按 1 级;
— 无负的容差系数( 见4 . 1 ) ;
— 容差系数与附录C相符;
测量结果的统计计算按附录 K;
在中立的实验室或现场进行试验;
— 有关泵的装置和测量仪表设备的要求有所差异;
— 泵的模拟结构( 例如同一壳体中的几个转子) ;
— 要求做 N PS H试验。
附录M示有建议买方与制造厂家/ 供进行商定的项目核对清单。
2 合同试验— 保证 的满足
此试验旨在查明( 定出) 泵的性能并与制造厂家/ 供方的保证进行比较。
如果试验是按照本标准进行， 并且测得的性能落在为每一特定量规定的容差范围内( 见第6章) ， 则GB/ T 3 2 1 6 -2 0 0 5
应认为对任一量的指定的保证已得到满足。
如要求保证 NP S HR， 则应规定汽蚀试验的方法( 见 1 1 . 1 . 2 ) .
如购买多台同样的泵， 需要试验的泵的数量应由买方与制造厂家/ 供方进行商定。
5 . 1 . 3 附加检查
试验过程中， 可能还要注意观察在以下几个方面泵的情况是否令人满意， 即轴承和填料的温度、 漏
水或进空气、 声幅射和振动l l 等。
5 . 2 试验的组织
5 . 2 . 1 总则
买方和制造厂家/ 供方双方均有权要求目睹这些试验。
5 . 2 . 2 试验的地点
5 . 2 . 2 . 1 工厂试验
性能试验最好是在制造厂家的工厂内进行， 或者在制造厂家/ 供方与买方共同商定的一个地方
进行 。
5 . 2 . 2 . 2 现场试验
假如本标准的所有要求均能得到满足， 也可以在现场进行性能试验， 但需要有专门的协议。并且应
当认识， 大多数现场的条件常常不能完全符合本标准。在这样的情况下， 只要有关各方已经商定如何来
考虑由于与规定的要求相违背而不可避免地引起的不准确性， 则现场的性能试验仍可以接受。
52 . 3 试验的日期
试验日期应由制造厂家/ 供方与买方共同商定。
5 . 2 . 4 试验人员
测量的精确性不仅取决于所使用的测量仪表的质量而且也取决于试验时对测量仪表装置进行操作
和读数的人员的能力和熟练技术。因此对被委托作测量的人员的选择应当象选择试验用的仪表那样
仔细 。
对复杂测量装置的操作和读数， 通常应由在测量操作方面具有丰富经验的专家来承担。简单测量
仪表的读数可以交给助手来完成， 他们通过预先训练被认为能够相当仔细地以要求的精度进行读数。
应当由双方共同任命在测量操作方面有足够经验和资历的人担任试验主管。通常， 当试验是在制
造厂家的工厂内进行， 试验主管是泵制造厂家的一名职员。
试验过程中所有负责执行测量的大员均要服从于试验主管， 后者指导和监督测量工作的进行， 报告
试验情况和试验结果， 并撰写试验报告。所有与测量以及执行测量有关而引起的问题均须由试验主管
来决定 。
有关各方应提供试验主管认为是必要的一切帮助。
5 . 2 . 5 泵的状况
当试验不是在制造厂家的工厂内进行时， 应允许制造厂家和安装单位有机会进行预调整。
5 . 2 . 6 试验大纲
试验需要遵循的大纲和方法应由试验主管制定， 并及早提交给制造厂家/ 供方和买方使其有充裕的
时间进行考虑和协议。
只有保证的工作数据( 见 4 . 1 ) 才是试验的基本数据， 试验过程中由测量得出的其他数据仅起指示
性( 资料性) 的作用， 如果大纲中包括这些数据， 则应说明此点。
5 . 2 . 7 试验设备
在决定测量方法时， 应同时规定所需的测量和记录仪器仪表设备。
试验主管应负责检查仪表设备安装的正确性及功能适合性。
1 ) I 5 0/ T C 1 1 5 正在制定专适用于泵的这方面的国际标准.GB/ T 3 2 1 6 -2 0 0 5
所有测量仪表设备均须附有证明它们符合 6 . 2要求的报告， 这种证明应是通过校准或与其他的国
家标准、 I S O和 I E C标准相比较获得的。如有必要， 应出示这些报告。
有关试验仪表校准的合适间隔周期的指导给出在附录 G中。
5 . 2 . 8 记 录
所有试验记录和记录图表均应由试验主管、 制造厂家/ 供方和买方双方的代表( 如在场) 签名， 并向
他们每人提供一份全部记录和记录图表的副本。
试验结果的计算应尽可能随同试验的进行一起完成， 并且无论如何， 也要在试验装置和仪表设备拆
除之前完成以便可以对持有怀疑的测量结果立即进行复测。
5 . 29 试验报告
试验结果经仔细检查之后， 应该整理成报告， 并由试验主管单独签字， 或由试验主管以及制造厂家/
供方和买方的代表共同签字。
合同规定的所有各方均应获得一份报告副本。
试验报告应包含下列信息:
a ) 验收试验的地点和日 期;
b ) 制造厂家名称， 泵的型号、 编号， 以及可能的话， 还有制造年份;
c ) 叶轮直径、 叶片安装角度或其他叶轮标识;
d )保证的特性、 验收试验时的运转条件;
e ) 泵的驱动机规格;
I ) 试验装置简图， 测量截面直径以及有关试验方法和所使用的测量仪表设备( 包括校准数据) 的
说 明;
9 ) 读数 ;
h ) 试验结果的计算和分析;
i ) 结论 :
— 试验结果与所保证的量的比较;
— 采取与任何已签订的特别协议有关的行动的确定;
— 关于泵是可以被验收还是应予拒收以及是在什么样的条件下予以验收或拒收的建议( 如
果保证不是全部得到满足， 则关于泵的验收与否最终应由买方决定) ;
— 由于采取与任何已签订的特别协议有关的行动而作出的陈述。
附录L中给出了作为指导的泵试验记录表。
5 . 3 试验装里
5 . 3 . 1 总则
本条根据 1 级和 2 级试验要求的精度规定了为保证获得满意的工作特性测量所必需的条件。
注 1 :不能假定在某一给定试验装置上测得的泵性能( 不管测量得多么精确) 也是它在另一装置上的具有相当精度
的性能示值。
注2 : 第 7章和第 8章中给出了可保证获得满意测量的合适管路配置的建议和一般性指导.如有必要， 还可以结合
封闭管路中的流量测量( 各种方法) 的国际标准一起使用( 见第 7章)
5 . 3 . 2 标准试验装皿
如果侧量截面处的液流具有如下特性， 即可获得最佳的测量条件:
— 轴对称速度分布;
— 等静压分布;
— 无装置引起的旋涡。
对于1 级和2 级， 因为实际上不可能完全满足这些要求 ， 所以不需加以证实。
但是如避免在测量截面处附近( ( d 、 于4 倍管直径) 存在任何弯头或弯头组合、 任何横截面扩大或不
1 0G$ / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
连续性， 则有可能防止出现非常不良的速度分布或旋涡。
通常， 人口液流条件的影响随泵的型式数 K增加而增大。当 K>1 . 2 时， 建议采用模拟现场条件
试验
对于从具有自由液面的池中或从设在闭式回路上液面静止的大容器中引水的标准试验装置， 建议
人口直管段长度L按下式确定: L / D =K+5 ， 式中D为管路直径。这一点尤其适合于 1 级试验
此式也适用于在距离为L的上游处有一个未装导流片的简单直角弯头的装置。在这样的条件下，
就不一定要在弯头与泵之间的管路设置整流装置。但是对于在紧接泵的上游处既无水池也无静液面容
器的闭式回路， 则必须保证进人泵的液流没有由装置引起的旋涡， 并具有法向对称的速度分布。
可以采取以下措施来避免明显的旋涡:
— 精心设计测量截面上游的试验回路;
— 因地制宜使用整流装置;
— 取压孔设置得合适， 使其对测量的影响减至最小。
建议不在吸人管路中安装节流阀( 见 5 . 4 . 4 ) 。然而， 如果不可避免， 例如汽蚀试验时， 则阀和泵人
口之间的直管段长度应符合 1 1 . 2 , 2的要求。
5 . 3 . 3 模拟的试验装置
如果由于上面指出的原因双方商定在模拟现场的条件下试验泵， 则重要的是， 在模拟 回路的人口
处， 液流应尽可能没有装置引起的大的旋涡， 并具有对称的速度分布。应当采取一切必要的措施来保证
获得这些条件
如有必要， 对于 1 级试验应该用精皮托管排测定流人模拟回路的液流速度分布以证实存在所要求
的流动特性。如未存在， 则可以设置适当的装置， 例如整流装置， 使紊乱的液流( 旋涡或不对称流) 变为
整齐来获得所要求的特性。可以在 I S O 7 1 9 4中找到使用最广泛的各种类型整流装置的规范。但是一
定要保证试验条件不会受与某些整流装置有关的压力损失的影响
5 . 3 . 4 与管路附件一起试验的泵
如合同中有规定， 则可以将泵同以下管路附件组合进行标准试验:
a ) 在现场最终安装的有关管路附件， 或
b ) 与 a ) 一样的复制件， 或
c ) 为试验目的引人并看作是泵本身组成部分的管路附件。
整个组合体的人口和出口处的流动应符合 5 . 3 . 2 中规定的要求。
测量应按照8 . 2 . 2进行。
5 . 3 . 5 潜没条件下的泵装置
如果泵或泵与其管路附件的组合体是在因无法接近或潜没在水中而不能做到如 5 . 3 . 2中所述的标
准管连接的情况下进行试验或安装， 则测量应按照 8 . 2 . 3 进行
5 . 3 . 6 钻井泵和深并泵
通常， 试验钻井泵和深井泵时是不可能将其全部长度的扬水管都装上来进行的， 因此， 省去的这部
分扬水管中的水头损失以及其间的任何轴系所吸收的功率均不可能加以考虑， 此外试验时推力轴承的
载荷也比它在最终装置上的载荷要轻。此时测量应按照8 . 2 . 3进行。
5 . 3 . 7 自吸泵
原则上自吸泵的自吸能力应始终是在合同规定的静吸水头下并连接上与最终装置一样的人口管路
来进行验证。如果不能按所述的方式进行试验， 则应在合同中规定要采用的试验装置。
5 . 4 试验条件
5 . 4 . 1 试验方法
试验的持续时间应足够长以获得与谋求达到的精度等级相一致的结果。
所有的测量均应在稳定运转条件下或在不超出表 4 给定范围的不稳定运转条件下进行。
11GB/ T 3 21 6 -2 0 0 5
当未能获得这些条件时， 关于是否进行测量的决定应是有关各方协议的问题。
至少需要记录 3 个( ( 2级试验) 或 5 个( ( 1 级试验) 测量点才能获得保证点的证实， 而且这些测量点应
是均匀密集地分布在保证点附近， 例如在 0 . 9 仇 和 1 . 1 q 之间。
如果由于特殊的原因， 需要确定某一工作条件范围内的性能， 则应取足够多的测量点以确定在 6 . 2
规定的不确定度范围内的性能。
如果试验时试验台可供使用的动力不够， 并且必须采用降低转速进行试验， 则应按 6 . 1 . 2 将试验结
果换算到规定的转速下。
5 . 4 . 2 运转的稳定性
5 . 4 . 2 . 1 一般说明
本标准应考虑下述两种情况:
a ) 波动: 在取一次读数的时间内， 一个物理量的测量值相对其平均值的短周期变动。
b ) 变化: 相邻两次读数之间发生的数值改变。
5 . 4 . 2 . 2 容许的读数波动及稳定装置的使用
5 . 4 . 2 . 2 . ， 测f系统传输信号的目视直接观测
表 3 给出了每个要测量的量的容许波动幅度。
如果泵的结构或运转使得信号出现大幅度的波动， 则可以采用在测量仪表中或其连接管线中设置
一种能使波动幅度降低到表 3 给定值范围内的缓冲器来进行测量。
表 3 容许波动幅度 ， 以测As 平均值 的百分数 表示
测 量 量
容 许 波 动 幅度
1级
肠
2级
%
流量
扬程
转矩
输入功率
土3 士 6
转速 士 1 士 2
注: 如果使用差压装置测量， 所观测的差压的容许波动幅度， 1 级应为士6 %, 2级应为士1 2 %。在分别测量人口
总压力和出口总压力的情况下， 最大容许波动幅度应该根据扬程进行计算。
由于缓冲装置有可能显著影响读数的精度， 故应使用对称和线型缓冲器， 例如毛细管， 它须提供至
少是一个完整的波动周期内的波动积分
5 . 4 . 2 . 2 . 2 测f系统传输信号的自动记录或累积
当测量系统传输的信号是由测量装置自动进行记录或累积时， 如果具备以下条件则这些信号的最
大容许波动幅度可以较表3给出的值为大:
a ) 使用的测量系统有一个积算装置， 它能以要求的精度自动求出为计算一个积分周期( 它比对应
的系统的响应时间要长得多) 内的平均值所需的积分;
b ) 计算平均值所需的积分可以在以后根据模拟信号z ( t ) 的连续或抽样记录来求得( 抽样条件应
在试验报告中作出规定) 。
5 . 4 . 2 . 3 观测 组数
5 . 4 . 2 . 3 . 1 稳定条件
如果所有涉及的量( 流量、 扬程、 输人功率、 转矩和转速) 的平均值均不随时间而变化， 即称该试验条
件为稳定条件。实际上， 如果对一个试验工况点至少是在 1 0 s 内观测到的每一量的变化不超过表 4上
部给出的值， 即可认为试验条件是稳定的。如果满足此条件， 并且其波动值又小于表3中给出的容许
12GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
值， 则对所研究的试验点而言只需记录各独立量的一组读数即可。
5 . 4 . 2 . 3 . 2 不稳定条件
在试验条件的不稳定性导致对试验的精度产生怀疑的情况下， 应按以下程序进行处理。
对每一试验点， 应以随机的时间间隔( 但不少于 1 0 s ) 重复取各个测量量的读数， 只有转速和温度允
许进行调整。节流阀、 水位、 填料函、 平衡水的所有调节位置应完全保持不变。
同一量的这些重复读数之间的差异是衡量试验条件不稳定性的一种尺度， 这种不稳定性除了试验
装置因素外， 试验中的泵至少也对试验条件有部分影响。
对每一试验点， 最低限度应取3组读数， 并应记录每一个独立读数的值和由每组读数导出的效率
值 每一量的最大值与最小值的百分率差不得大于表 4 给出的值。需要注意， 如果读数次数增加， 允许
有较大的相差。
这些最大容许差异用以保证由于读数分散所致的不确定度与表 7中给出的系统不确定度总合后的
总的测量不确定度不会大于表 8 给出的值。
应当取每一量的所有读数的算术平均值作为试验得出的实际值。
如果达不到表4给出的值， 则应查明原因， 调整试验条件并取一组新的完整读数， 亦即原先一组的
所有读数应全部予以废弃。但是不可以因为读数超出限度为由剔除单个读数或剔除成组观测值中某些
选定的读数。
表 4 同一f重复测f结果之间的变化限度( 基于9 5 %I t信限度)
条件 读数组数
每一量的最大读数和最小读数之间相对平均值的容许差异
流量、 扬程、 转矩、 输人功率 转 速
1级
% 2 级 %
1级
% 2 级 %
稳定 I 0. 6 1. 2 0.2 0. 4
3
5
7
9
1 3
> 20
0.8
1 . 6
2.2
2.8
2. 9
3. 0
1.8
3. 5
4. 5
5. 8
5.9
6.0
0.3
0. 5
0. 7
0.8
0. 9
1.0
0.6
1. 0
1. 4
1 . 6
1. 8
2.0
在读数变化过大不是由于测量方法或仪表误差所致因而无法加以消除的情况下， 可以用统计分析
方法计算误差限。
5 . 4 . 3 试验时的转速
除非另有商定， 可以在规定转速的5 0 %^ ' 1 2 0 %范围内的试验转速下进行流量、 扬程和输人功率确
定试验。然而， 应该注意， 试验转速与规定转速相差超过 2 0 肠以上时， 效率可能会受到影响。
对 N P S H试验， 如果流量是在对应试验转速下最高效率点流量的 5 0 %-1 2 0 %范围内， 试验转速
宜在规定转速的8 0 %-1 2 0 %范围内。
注:对合乎1 1 . 1 . 2 . 1和1 1 . 1 . 2 . 2 要求的试验， 上述变化总是可以允许的。对合乎 1 1 . 1 , 2 . 3要求的试验， 型式数K
小于或等于2的泵也是可以允许的; 而对型式数 K大于2的泵， 须由有关各方达成协议方可
5 . 4 . 4 扬程的调节
除其他方法外， 还可以通过在人口管路或出口管路中或同时在两处进行节流来获得试验条件。如
果采用在人口管路中节流方法 ， 应适当考虑有可能产生汽蚀或使水中溶解空气析出这一情况， 因为它可
能会影响泵的运转、 流量测量装置使用或同时影响两者( 见 1 1 . 2 . 2 ) 0
1 3GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
5 . 4 . 5 辅送非清洁冷水液体泵的试验
5 . 4 . 5 . 1 总则
泵的性能可以随输送液体性质的不同而有显著变化。虽然不可能给出一个普遍适用的规则， 使之
可以用输送清洁冷水时的性能预测输送其他液体时的性能， 但是商定一个适合特定情况的经验规则而
泵仍用清洁冷水做试验常常是令各方满意的作法
附 录 工和附录 J可 以被看作是这方面的一个指导
5. 4 5 . 2 “ 清洁冷水” 的特性
符合本标准所称的“ 清洁冷水” 的这种水的特性应在表5指出的范围内。
表 5 “ 清洁冷 水” 规范
特 性 ! 单 位 {
温度
运 动钻度
密度
不吸水的游离固体含量
溶解于水的固体含量
水中溶解气体和游离气体的总含量:
℃
.z 了 5
k g / -'
k g / ms
k g / m'
最 大 值
40
1 . 7 5 义1 0- 0
1 050
2. 5
5 0
— 对开式回路， 不得超过对应泵开式池中水温和压力下的饱和气体容积;
— 对闭式回路， 不得超过对应罐内实际压力和温度下的饱和气体容积。
5 . 4 . 5 . 3 可 以用清洁冷水 代替作试 验的液体的特性
输送非清洁冷水液体的泵可以用清洁冷水来进行扬程、 流量和效率的试验， 如果液体的特性是在表
6范围 以内的话z >
表 6 液体的特性
液体的特性 一 单 位 」 最 小 值 } 最 大 值 I
运动a度
密度
不吸水的游离 固体含量
T W 4 5 0 l ox l o
2 000
5_0
液体中溶解气体和游离气体的总含量:
— 对开式回路， 不得超过对应泵开式池中液体压力和温度下的饱和气体容积;
— 对闭式回路 ， 不得超过对应罐内实际存在的压力和温度下的饱和气体容积。
输送不符合上述规定特性的液体泵的试验， 应按专门协议进行。
如无专门协议， 汽蚀试验应使用清洁冷水来做 但需要注意， 当输送的液体不是清洁冷水时， 这样
的做法可能会对结果有影响
6 试验结果的分析
6 . 1 试验结果换算到保证条件下
6 . 1 . 1 总则
通常， 为证实4 . 1 给出的由制造厂家/ 供方予以保证的特性所需要的各个量都是在与保证所基于的
条件多少有差异的条件下测得的。
为了确定假如试验是在保证的条件下进行， 保证是否会得到满足 就必须将在与保证条件不同的条
件下测得的量换算为保证条件下的测得量。
6 . 1 . 2 试验结果换算为以规定转速( 或频率) 和密度为基准的数据
在与规定转速， ， p 相偏离的转速n 下得到的所有试验数据均应换算为以规定转速n , o 为基准的数据。
2 ) 常见的泵制造厂家的NP S HR曲线是用清洁冷水确定的， 而NPS HR值总是针对清洁冷水而给的。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
如果试验转速n 与规定转速。 ， 。 的差异不超过5 . 4 . 3 规定的容许变动范围， 并且试验液体与规定液 体的差异也在5 . 4 . 5 . 3 规定的范围以内， 则有关流量Q、 扬程H、 输人功率P和泵效率q 的测量数据可
以按下列各式进行换算:
0 二=Qn �
Hr=H
Pr = P
n , n n
n _ p n
尹 1
1
qr一 I
N P S HR的测量结果可按下式进行换算:
( N P S H R ’ 一( N P S H ) ( 令 ) 如果满足 5 . 4 . 3给出的转速和流量的规定条件并且叶轮人口处液体的物理状态又是无含影响泵运
转的气体析出， 则作为 N P S H的一级近似可以采用z =2 。如果泵在接近其汽蚀极限的情况下运转， 或
试验转速与规定转速相差超出5 . 4 . 3 给出的规定范围， 则汽蚀现象可能会受到许多因素的影响， 例如热
力学效应、 表面张力的变化、 或溶解的或包藏的空气含量不同等。业已观测到指数 z值在 1 . 3至 2之
间， 因而有关各方必须就确定要使用的换算公式达成协议。
在整体电动机一 泵机组的情况下， 或当保证是对商定频率和电压而非商定转速而言时( 见 4 . 1 ) ， 流
量、 扬程、 输人功率和效率数据仍服从上述的换算规律， 只需将规定转速 、换算成规定频率f = o ， 转速 n
换成频率f即可。然而， 这样的换算只限于试验时选定的频率的改变不超过 1 %这种情况。如果试验
使用的电压与作为保证特性基准的电压的上差或下差不超过 5 %， 则其他工作数据无需改变。
如果超出了上述偏差即频率偏差士1 %、 电压偏差士5 %， 买方和制造厂家/ 供方即需要就此达成协议。
6 . 1 . 3 在与保证的 N P S HR不相同的NP S H A下进行的试验
在对转速( 是在 5 . 4 . 3给定的容许范围内) 作了修正之后， 高 NP S HA下的泵性能不能代表低
NP S H A下的性能予以验收。
然而， 如果按照 1 1 . 1 . 2 . 2 或 1 1 . 1 . 2 . 3已经查明没有发生汽蚀， 则在对转速( 是在 5 . 4 . 3 给定的容
许范围内) 作了修正之后， 低NP S HA下的泵性能可以代表高NP S HA下的性能予以验收
6 . 2 测f不确定度
6 . 2 . 1 总则
即使使用的测量方法和仪表以及分析方法完全遵循现行规则， 特别是遵循本标准的要求， 每一测量
也仍不可避免地存在不确定度。
6 . 2 . 2 随机不确定度的确定
对本标准来说， 一个变量的测量随机不确定度取为该变量标准偏差的2 倍。根据GB / T 1 8 1 4 9 ， 对
任何测量均可以照此计算和表示其不确定度。
当各项分误差( 它们的总合得出不确定度) 是彼此独立、 小而多并呈高斯分布曲线时， 则真实误差
( 即测得值与真实值之间的差异) 小于不确定度的概率为 9 5 %0
6 . 2 . 3 最大容许系统不确定度
一个测量的不确定度部分是与使用的仪表或测量方法的残余不确定度有关。当通过校准、 仔细的
测量尺寸和正确的安装等将已知的所有误差统统消除之后， 仍然会留有误差， 它永远不会消失， 并且如
果仍使用同一仪表和同样测量方法， 也不能通过重复测量使其降低。这部分误差分量被称为“ 系统不确
定度” 第7章至第 1 1 章叙述了按 工 级和2 级试验要求的精度范围确定流量、 扬程、 转速、 泵输人功率
和NP S H R值可使用的各种测量方法和仪表设备。凡是通过校准或参照其他标准已知其测量的系统
不确定度不会超过表 7 给出的最大容许值的仪表设备或方法均可使用。但这些仪表或方法还应为有关
各方所认可 。GB / T 3 21 6 -2 0 0 5
6 . 2 . 4 总的测，不确定度
随机不确定度， 它或是由于测量系统的特性、 或是由于被测量的量的变化、 或是由于两者共同所致，
直接以测量结果的分散形式出现。与系统不确定度不同， 随机不确定度可以通过在同样条件下增加同
一量的测量次数来加以降低。
总的测量不确定度应通过计算系统不确定度与随机不确定度的平方和的平方根( 方和根) 值得出。
总的测量不确定度应尽可能在试验之后并考虑与试验有关的测量和运转条件来加以确定。
表 7 系统不确定度 的容许值
量
容 许 值
1级
%
2级
肠
流量
转速
转矩
扬程
驱动机输人功率
士 1.5
士 0. 35
士0 .9
士1 . 0
士 1 .0
士2 . 5
士 1. 4
士 2. 0
士2 . 5
士 2.0
如果遵照如 6 . 2 . 3 给出的有关系统不确定度建议以及如本标准给出的有关试验方法的所有要求，
则可以假定总的不确定度( 在9 5 %的置信水平下) 将不会超过表 8 给出的值。
6 . 2 . 5 效率测f不确定度的确定
总效率和泵效率的总的不确定度应按下列各式计算:
% =y e Q +e H +e P e r
e , - V e Q 十e H +e T +e n ( 如果效率是由转矩和转速计算得出)
e , - e Q +e y 不e P ( 如果效率是由泵输人功率计算得出)
利用表8给出的值进行计算即得出表 9 所给的结果。
如表 8和表9所给的不确定度表示一个量的测量值与其真值之间的可能偏差。
表 8 总的测 f不确定度 容许值
量 符 号 1级
%
2级
%
流量
转速
转矩
扬程
驱动机愉人功率
泵输人功率( 由转矩和转速计算得出)
泵输人功率( 由驱动机输人功率和电机效率计
算得出)
e Q
e 砚
e ,
已H
ep . r
己 尸
e ,
士20
士0 . 5
士1 . 4
士1 . 5
士2.0
士 3 5
士2 . 0
士 3. 0
士3 . 5
士 4. 0
表 9 效率总的不确定度导 出值
量 符 号 1级
%
2级
%
总效率( 由Q, H和尸二 计算得出)
泵效率( 由Q, H, T和二计算得出)
泵效率( 由Q, H, 尸 。 r 和 7 m 。 计算得出)
e，
e ，
e ，
士2.9
士2.9
士3.2
士6 . 1
士 6 . 1
士6.4
注: 为考虑与损失有关的附加不确定度， 参看 1 0 . 4 .GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
6 . 3 容差系数值
由于完工过程中制造的不确定度， 每台泵上均会发生几何形状不符合图纸的情况。
在对试验结果与保证值( 工作点) 进行比较时， 应允许有一定的容差， 包括试验的泵与没有任何制造
不确定度的泵二者在工作数据方面的可能偏差。
应该指出， 泵的工作性能的这些容差只与实际的泵有关并不涉及试验条件和测量不确定度。
为简化保证值的证实， 建议引人容差系数。
士t Q 、 士t y 、 士t , ， 分别为流量、 扬程和泵效率的容差系数， 应适用于保证点q. HG .
在没有关于应使用什么样的容差系数值的专门协议的情况下， 应使用表 1 0给出的数值。
表 1 0 容差系数数值
量 符号 1级
肠
2级
%
流量
扬程
泵效率
t o
t 升
t ，
士4. 5
士3
士3
士8
士5
士 5 才
其他的容差范围( 例如只给出正的容差系数) 可以在合同中商定。
选用产品样本公布的典型性能曲线批量生产的泵以及输人功率小于1 0 k W的泵， 其性能可以有所
改变。那些泵的容差系数示于附录C中。
6 . 4 保证的证实
6 . 4 . 1 总则
每一保证的证实应通过将试验所得到的结果与合同规定的保证值( 包括它们的有关容差) 相比较来
进行 。
6 . 4 . 2 保证的流f、 扬程和效率的证实
应按 6 . 1 . 2 将测量结果换算到规定的转速( 或频率) 下， 然后绘制它们对流量 Q的关系曲线。与各
测量点拟合最佳的曲线代表泵的性能曲线。
通过保证点 吼 、 凡 以水平线段士t Q q 和垂直线段士t , t " H。 作出容差的十字线。
如果 H( Q) 曲线与垂直线段和/ 或水平线段( 见图2 ) 相交或至少相切， 则对扬程和流量的保证即得
到满足。
效率值应由通过规定的工作点 Q 。 、 凡 和Q H 坐标轴的原点的直线与测得的H( Q ) 曲线的交点作
一条垂直线与t ! ( Q) 曲线相交得到
如果该交点的效率值高于或至少等于9 , ( 1 -t � )见图2 ) ， 则对效率的保证条件的满足是在容差范
围内。
注: 如果测得的Q和H值大于保证值Q。和HG ， 但仍在容差吼 t ( t Q 味 ) 和H。 十( t �· 月‘ ) 范围内， 且效率也在
容差范围内， 则实际的输入功率可能要大于数据表中记载的值
6 . 4 . 3 保证的N P S H的证实
关于汽蚀影响和保证的NP S HR值的检查应遵照 1 1 . 1 要求。
6 . 5 规定特性的获得
6 . 5 . 1 削减叶轮直径
当根据试验泵的特性显得比规定的特性要高时， 通常采取削减( 车小) 叶轮直径的做法。
如果规定值与测得值相差很小， 可应用比例定律估算新的特性而免去进行一系列新的试验。
这种方法的应用和削减叶轮直径的可行条件应是双方协议的问题。
本标准附录D给出了关于削减叶轮直径的一些规则指示， 对型式数 K镇1 . 5的泵， 当叶轮平均出口
直径的削减量不超过5 %时可应用这些规则。
17GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
已 \ 卿
绍
体积流量/ ( m' / e >
图2 对流f、 扬程和效率的保证的证实
6 . 5 . 2 转速变化
如果变速驱动的泵未能满足保证或超过了保证， 只要未超过连续运转的最大容许转速， 即可按另一
转速重新计算试验点。如无专门协议规定可以取最大容许转速等于 1 . 0 2 n , p 。在这种情况下， 不需要做
新 的试验 。
7 流f的测f
7 . 1 称重法测，
G B / T 1 7 6 1 2 指示了用称重法测量液体流量的所有必需信息。
称重法得出的只是在充注称重容器这段时间内流量的平均值， 此法可以被认为是最精确的流量测
量方法。这种方法受到如下一些误差的影响: 称重误差、 液体充注时间测量误差、 考虑温度的流体密度
确定误差， 可能还有与液体转向( 静态法) 或称重时的动态现象( 动态法) 有关的误差。
72 容积法
I S O 8 3 1 6 指示了用容积法测量液体流量的所有必需信息。
容积法具有与称重法相近的精度， 并且也类似地只是给出在注满标准容量这一段时间内的流量平
均值 。
贮液容器的校准可以采用逐次向容器注人一定体积的水后测量水位的方法来进行， 倒人的水的体
积可用称重或用标准量管确定。
容积法受到以下一些误差的影响: 贮液容器校准误差、 液位测量误差、 液体充注时间测量误差， 以及
与液流转向有关的误差。此外， 还须检查容器的不漏水性， 如有必要应进行泄漏修正。
然而， 还有另一种可用于现场或大流量测量的变型容积法， 此即是利用天然贮水池作为标准容积
池， 池的容积是用几何方法或测地法确定的。这种方法的使用指导将在 I E C 6 0 0 4 1的修订版中给出。
然而， 应强调指出， 这种方法的测量精度要降低不少， 这是由于测量既不稳定也不是处处均等的水位难
度较大所致 。
7 . 3, 差压装置
孔板、 喷嘴和文丘里管的制造、 安装和使用是 G B / T 2 6 2 4的题目， 同时 I S O 2 1 8 6 给出了关于压力
1 8GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
计连接管路的技术规范。
应该特别注意差压装置上游必需的最小直管段长度; G B / T 2 6 2 4 规定了各种管路配置情况下的最
小直管段长度。如果必须将差压装置设在泵的下游( 有关表中未述及) ， 则对本标准而言， 可以认为泵引
起的液流扰动相当于一个 9 0 0 单弯头的扰动， 并设想该弯头是在与泵蜗壳或多级泵的最后一级或泵的
出口短管( 管嘴) 同一平面位置上。
还要注意每种型式差压装置的管路直径和雷诺数应在GB / T 2 6 2 4规定的范围内。
应该保证流量测量装置不受例如可能发生在调节阀处的汽蚀或放气的影响。通常可旋开测量装置
上放气阀来查明是否存在空气。
应当有可能通过与液柱压力计或静重压力计或其他压力校准标准相比较来检查差压测量装置。
如果满足有关标准的所有要求， 即可以不必校准直接使用标准中给出的流出系数。
7 . 4 薄壁堰
I S O 1 4 3 8 - 1 给出了矩形和三角形薄壁堰的结构、 安装和应用的技术规范。I S O 4 3 7 3规定了液位测
量装置 。
应特别注意这些装置对上游液流条件的十分敏感， 因而必须遵守对引渠的要求。
为应用该国际标准， 所有用于测量堰水头的仪表的最小分度应不大于对应被测流量 1 . 5 %的水头。
7 . 5 速度面积法
这些方法是I S O 3 3 5 4和I S O 3 9 6 6的题目， 它们分别论述了利用流速计和静压皮托管测量封闭管
道中的排量的方法。这些标准给出了有关应用条件、 仪表的选择和使用、 局部流速的测量以及用速度分
布的积分计算流量的所有必需技术规范。
由于这些方法的复杂性用在2 级试验上不太值得， 但在进行大流量泵 1 级试验时， 它们往往是唯一
可以应用的方法。
除了下游有很长的管路设置以外， 最好是将测量截面设在泵的上游， 以避免过大的湍流和旋涡流。
7 . 6 示踪物法
适用于测量管路中流量的这些方法是 I S O 2 9 7 5的题目， 它分几个部分论述了稀释法( 恒速注人法)
和通过时间法这两种方法， 每种方法都可以使用放射性示踪物或化学的示踪物。
至于速度面积法， 示踪物法仅在 1 级试验上值得使用。此外它们应只限于由专业人员来使用同时
还应注意使用放射性示踪物须受一定的限制。
7 . 7 其他方法
其他一些流量测量仪表， 诸如涡轮流量计、 电磁流量计( ( I S O 9 1 0 4 ) 甚或超声波流量计、 旋涡流量计
或面积可变流量计， 只要是用 7 . 1 或 7 . 2 所述的原始方法( 基本方法) 之一预先经过校准的， 也可以使
用。当这些流量计是永久地安装在试验设施上时， 则应考虑定期检查其校准情况的可能性。
这种校准应指整个流量计和有关的测量系统。而且一般应是在试验过程中经常出现的实际使用条
件下( 压力、 温度、 水质等) 进行。应当注意保证流量计不受试验时产生汽蚀的影响。
涡轮流量计和电磁流量计不需要很长的上游直管段长度( 在大多数情况下 5 倍管子直径的长度即
够) 而且可获得很好的精度。超声波流量计对速度分布很敏感， 应在实际使用条件下进行校准。可变面
积流量计应仅 限于在 2级试验上使用 。
8 扬程的测f
8 . 1 总则
8 .1 .1 测f原理
扬程应根据其定义( 见3 . 1 9 ) 来进行计算。以泵输送液体的液柱高度表示， 它相当于泵传递给每单
位重量液体的能量。
水头这一概念可以用比能( y =g H， 见 3 . 2 0 ) 来代替， 后者相当于泵传递给每单位质量液体的能量;
I gGB / T 3 21 6 -2 0 0 5
尽管较少见， 但还是应予推荐使用。
3 . 1 9扬程定义中规定的各个量照例应在泵( 或泵和亦属于试验对象的连接附件的组合体) 的人 口
截面S : 和出口截面 S ， 处确定。实际上为了方便和测量精度的缘故， 一般是在 S , 的上游和 S :的下游
与S ， 和S } 有某一小段距离的易截面和 场截面处进行测量( 见图3 ) ， 因此应该考虑其间的管路摩擦损
失， 亦即 S , , 与 S , 之间的H� 和 S 2 ' 与S : 之间的 H, z ( 可能还有局部水头损失) ， 而扬程应由下式给出:
H = H, - 一 H, - + H�+H, }
式中 H, ， 和 Hz ， 是 S , , 和 S 2 , 处的总水头。
8 . 2 规定了各种装置类型的测量截面以及一种估算水头损失的方法。
8 . 1 . 2 各种测f方法
视泵的安装条件和回路的布置方式而定， 扬程可以采用多种方法加以确定: 诸如可以分别测量人 口
和出口的总水头; 或是测量出口与人口之间的差压再加上( 如果有的话) 速度水头差( 见图1 0 ) e
总水头也可以根据输送管路中的压力测量值或进水池和出水池的水位测量值推算得出。8 . 2 至
8 . 4论述了在这些情况下测量截面的选择和安排、 可以使用的各种测量仪表设备以及速度水头的确定。
8 . 1 . 3 Mf的不确定度
扬程测量的不确定度应通过对组成扬程的各个分量的估计不确定度的总合来求得; 因此进行这一
计算的方法要视使用的测量方法而定， 这里只可能对有关的各种误差给出如下一些一般情况分析:
a ) 与其他误差源相比， 关于高度的误差通常可忽略不计。
b ) 关于速度水头的误差， 它一方面是由于流量测量和截面面积测量造成的误差所致， 另一方面
则是由于将U2 1 2 g视为平均速度水头来计算只是一种近似方法所致， 它随着速度分布越趋均
匀而越精确。对于低扬程的泵， 这些误差就相对值而言可能达到相当重要的程度。
c ) 关于液位或压力测量的误差应按各种具体情况进行估算， 它不仅要考虑使用的测量仪表器具
的类型， 还要考虑其使用条件( 取压孔质量、 连接管路的密封性等) 以及液流特性( 不稳定性、 波
动、 压力分布等) 。
8 . 2 测t截面的确定
8 . 2 . 1 在标准试验装盆上试验的泵
8 . 2 . 1 . 1 入口测f截面
当泵是在如 5 . 3 . 2 所述的标准试验装置上进行试验时， 在人口管路长度允许的情况下， 人口测量截
面一般应设在与泵人口法兰相距 2倍管路直径的上游处。要是直管段长度不够使用( 例如在短喇叭管
的情况下) ， 如无预先商定 ， 应将可利用的直管段长度加以划分， 以求尽可能好地利用测量截面的上游和
下游局部条件( 例如按上游和下游之比2， 1 ) ,
人口测量截面应该设在与泵人口法兰同直径同轴的直管段截面处， 以求液流条件尽可能接近
5 . 3 . 2 所建议的那些条件。如果在测量截面上游短距离处存在一个弯头， 并且仅使用一个或两个取压
孔( ( 2 级试验) ， 则这些取压孔应是垂直于弯头所在平面。见图3和图4 a
对于 2 级试验， 如果人口速度水头与扬程之比很小( c d 、 于。 . 5 %) ， 并且已经知道入口总水头本身不
很重要( 亦即不是指NPS H试验这种情况) ， 则足可以将取压孔( 见 8 . 4 . 1 ) 设在人口法兰 自身位置上而
不是上游 2 倍直径的距离处。
人 口总水头由测得的表压力水头、 测量点相对基准面的高度以及视吸人管中速度分布似乎是普遍
均匀来计算的速度水头 3 项之和得出。
在部分流量工况下由于预旋会使泵人口总水头的测量产生误差。这些误差可以按如下所述进行检
测并应加以修正
a ) 如果泵是从一个具有自由液面的水池中吸水， 池里水位和作用在水面上的压力均是恒定的， 则
水池至人口测量截面处的沿程水头损失在没有预旋的情况下按流量的二次方规律变化。人口
总水头的值也应遵循同一规律。但在小流量工况下预旋的影响导致偏离这一关系曲线时， 即
20G B/ T 3 2 1 6 - 2 0 0 5
需对测得的人口总水头进行修正以考虑这一差额( 见图5 ) .
b ) 如果泵不是从具有恒定水位和压力的水池中吸水， 则应在足够远的已知没有预旋的上游处另
行选择测量截面， 然后即有可能用上述同样的方法预测两截面间的水头损失( 但不是直接关
于入口总水头的) 。见图3和图4 。
\ 、 2 ， J 。 丫
1 邵 钱
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u; - / 2 g f牛 u ; / 2 g / .
1 足
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+
H = H, 一 H,
H 一 、 一 x , + P = - P , P " S + 瞬 一研
2 g
H = 肠· 一 z , ' + Z M x ， 一 z M , · 十 P沁， 一 PM ,
P .S + U , - - U ` 2 g+ H i , + H � 注 1 ; 泵的倾斜位置表示: : 和 z , - 或x : 和御可能各不相同， 这意味相应的压力差异。
注2 : 示意图仅表示原理， 不表示全部技术细节。
图 3 扬程的确定
8 . 2 . 1 . 2 出口测，截面
出口测量截面一般应设在与泵出口法兰相距 2 倍管路直径的下游处。对出口速度水头小于扬程的
5 %的泵， 2 级试验， 出口测量截面可以设在出口法兰处。
出口测量截面应设在与泵出口法兰同轴同直径的直管段截面处。当仅使用一个或两个取压孔时( ( 2
级试验) ， 取压孔应垂直于蜗壳的平面或泵壳内的任何弯头的平面( 见图 6 ) .
出口总水头由测得的表压力水头、 测量点相对基准面的高度以及视排出管中速度分布似乎是普遍
均匀来计算的速度水头三项之和得出， 由泵引起的旋涡流或不规则的速度或压力分布可能会影响出口GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
总水头的确定。因此可以将取压孔设在下游距离更远些的地方。此时应考虑出口法兰与测量截面之间
的水头损失( 见8 . 2 . 4 ) ,
1 — 总水头( 总能头) 线
注 在这种情况下， 对于水平轴z , = z o =z v
图 4 扬程确定的等角投影图解
H; - 值
x a
、、
、、 之
、之乏
预旋开始
实际值。
受预旋影 响的。
图5 入口总水头的修正GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
图 6 垂直于蜗壳平面或弯头平面的取压孔
8 . 2 . 2 带连接管路附件一起试验的泵
如果是对泵及被视为泵组成部分的其全部或部分上游和下游连接管路附件的组合体进行试验， 则
8 . 2 . 1 适用于连接管路附件的人口和出口法兰， 而不是泵的人口和出口法兰。这样的处理就使连接管
路附件引起的所有水头损失都归在泵上， 即泵的扬程被扣去了一部分， 用来抵消损失s >
然而， 如果保证仅是指泵的性能， 则人口总水头测量截面与人口法兰之间的摩擦水头损失和可能的
局部水头损失 H� ， 以及出口法兰与出口总水头测量截面之间的摩擦水头损失和可能的局部水头损失
玩: ， 应按8 . 2 . 4 所述的方法进行确定， 并将它们计人扬程的计算中。
如果连接管路附件是装置的组成部分因而不是泵的组成部分， 上述规则同样适用。
8 . 2 . 3 潜没式泵和深井泵
这种类型泵不能在如5 . 3 . 2 所述的标准试验装置上进行试验， 其安装条件的示意图如图7所示。
人口总水头等于抽取液体处的自由表面液位相对基准面的高度加上与作用在该表面上的表压力相
当的水头 。
根据情况， 出口总水头可以或是通过测量排出管中的压力( 见 8 . 2 . 1 . 2 ) 来确定， 或者如果泵是向一
个具有自由液面的池中排出液体， 则通过测量池中液位来确定。在这种情况下， 假如在液位测量点附近
液体真正处于静止状态， 则出口总水头等于泵排入液体处的自由表面液位相对基准面的高度加上等于
与作用在该表面上的表压力相当的水头。
这种方法使得发生在测量截面之间的所有水头损失都归在泵上， 即泵的扬程被扣去了一部分， 用来
抵消损失。 3 ，
如有必要， 可按照 8 . 2 . 4 所述方法确定测量截面与合同规定的泵界限之间的摩擦水头损失。由于
回路的特殊性和各种连接管路附件( 吸人过滤网、 逆止阀、 输液弯管、 阀、 扩散管等) 所致的局部水头损
失， 应尽可能在起草合同时由提供这些附件的一方作出规定。如果看来做不到这点时， 买方与制造厂
家/ 供方应在验收试验之前商定可采用的损失值。
因为深井泵〔 见图 7 a ) 〕 通常不是装上它的全部扬水管进行试验的， 除非是在现场进行验收试验， 所
以制造厂家/ 供方应估算和规定未装上的这部分扬水管的摩擦水头损失并提交给买方。如果看来还有
必要通过一次现场试验来证实所规定的特性， 则应在合同中规定此点
对这种泵的试验， 保证可适用于连接附件， 也可以不适用于连接附件。
8 . 2 . 4 入口和出口的摩擦损失
4 . 1 的保证适用于泵的人口和出日法兰， 而压力测量点通常与这些法兰有一段距离( 见 8 . 2 . 1至
8 . 2 . 3 ) 。因此可能有必要将测量点和泵法兰之间由于摩擦所致的水头损失( H, 和 H, z ) 加到测得的扬
程上 。
但是仅 当:
3 ) I S O 9 9 0 6 原文此处直译为“ …记人泵的借方” ， 即泵的扬程被借去一部分以支付这些损失， 因此这样的处理方法
使测得的扬程值要比实际的小了。G B/ T 3 2 1 6 -2 0 0 5
H� + H, x } - " O . 0 0 5 H 对 2 级试验， 或
H� +H, } - > 0 . 0 0 2 H 对1 级试验，
才需进行这一修正。
如果测量点与法兰之间的管路是具有不变圆形横截面和长度 L的无阻碍的直管， 则: 川 一 D Z s H
几值应从下式导出 :
1 I r l 一2 1 o g , o [ 温+ R e 3 . 7 D 式中 :
k — 管路当量均匀粗糙度;
D 管路直径;
k / D — 相对粗糙度( 纯数值) 。
附录E示有是否需要进行修正以及如果需要的话如何计算修正值的指示图表。
如果管路不是具有不变圆形横截面和无阻碍的直管， 可应用的修正值应是合同专门协议的问题。
1 — 基准面;
2 - NPSH 基准面。
H ， 一: 1 +丛 P g
H , =, , +P =- Pg
+ 今 ‘ 。 】 一 . v )
+ p · 一 ， + L P 2 g
b )
1 — 基准面乡
2 — NPSH基准 面
H,= 2 1。
t l _ _ P - .P .， _ _、，明 J 12 一 叼 了叶 — 〕， — 、沁M Z 一 不2 夕 ， 尸 1 犷-
P 9 P 乙9
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Pg P ‘g
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产 乍 尸 ‘9
图 7 各种类型潜没式泵扬程 H的测1 t
8 . 3 水位的测f
8 . 3 . 1 测f截面的安排
测量位置处的液流应是稳定和没有任何局部扰动的。如果自由水面有小的波浪扰动， 则视使用的
测量仪器， 可能有必要设置一个静井或静箱， 它通过一个多孔板与水池连通， 板上的孔应该足够小( 直径
约 3 m m-5 mm ) 以缓冲压力波动。
24GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
8 . 3 . 2 测f仪器
根据具体情况( 自由液面是可以接近还是不可接近， 是稳定还是扰动的等) 和考虑扬程测量需要的
精度， 可以使用各种型式水位测量仪器。最常用的有:
a ) 沿壁固定的竖的或斜的水位尺;
b ) 针形或钩形水位计， 这种情况一定得有静井和支持架， 支持架安在靠近自由液面的上方;
c ) 板规， 由挂在带刻度的钢带尺上的一个水平金属圆盘组成;
d ) 浮规 ， 只能在静井中使用;
e ) 如 8 . 4 . 3 . 1 所述的绝对式或差示式液柱压力计 ;
f ) 起泡器， 用压缩空气吹人;
9 )浸人式压力传感器。
最后 3 种特别适用于自由液面不能接近的场合。
I S O 4 3 7 3 对这些仪器有详细说明。
8 . 4 压力的m i l t
8 . 4 . 1 取压孔
对 1 级试验， 每一测量截面应设 4 个取静压孔， 沿圆周方向对称布置， 如图8 a ) 所示。
对 2 级试验， 每一测量截面通常仅设一个取静压孔即够， 但当液流可能会受旋涡或非对称流影响
时， 也许需要两个或更多个取静压孔〔 见图8 b ) ) . 1
a ) 1 级: 4个取静压孔， 通过环形集管连通
1 — 放气 ;
2 — 排液;
3 — 通至压力测量仪表的连接管。
图 8 1
b ) 2级 1个取压孔( 或 2个对 置)
级和 2级试验 用取压 孔
a ) 厚壁
1 )2 . 5 d . 镇d 11 0
式中d =3 - 6 m m或1 / 1 0管直径， 取两者较小值
图 9 取静压孔要求
b ) 薄壁GB / T 3 2 1 6 - 2 0 0 5
除了特定情况， 即取压孔的位置是由回路的布置来确定的( 见8 . 2 . 1 . 1 和 8 . 2 . 1 . 2 ) 以外， 一般取压
孔不宜设在或接近于横截面的最高点或最低点。
取静压孔应遵照图9 所示的要求制做， 并且应是无毛刺和凹凸不平， 垂直于管的内壁并与其齐平。
取压孔的直径应为3 m m-6 m m之间或等于管路直径的1 / 1 0 ， 取两者之小值。取压孔的深度应不
小于 2 . 5 倍取压孔直径。
设有取压孔的管子内孔应清洁光滑， 并且耐泵输送液体的化学作用。敷在管子内壁上任何如油漆
类涂层应完好无缺损。如果是纵向焊接管子， 取压孔应尽可能避开焊缝。
当使用几个取压孔时， 各个取压孔均应通过单独的截流旋塞与一环形汇集管相连通， 这样， 需要时
即可以测量取自任一取压孔的压力。环形管的横截面积应不小于所有取压孔横截面积的总和。在进行
观测之前， 应在泵的正常试验条件下逐个测取各取压孔单独开启时的压力。如果某一读数与 4个测量
值的算术平均值之差超过总水头的。 . 5 %或超过一倍测量截面处的速度水头， 应在实际试验开始之前
查明读数分散的原因并调整测量条件。当同样的取压孔用于 NP S H 测量时， 该偏差不得超过 NP S H
值的1 %或一倍人口速度水头。连接取压孔与可能有的缓冲装置( 见 5 . 4 . 2 . 2 ) 以及仪表的连接管的孔
径至少要与取压孔的孔径同大。整个系统应不存在泄漏。
在连接管线上的任何高点处均应设置一个放气阀， 以避免测量过程中气泡聚留形成气阱。
建议只要可能， 就使用半透明管以确定管内是否有空气。I S O 2 1 8 6给出了关于连接管的指示。
8 . 4 . 2 高度差的修正
考虑测量截面中间与压力测量仪表的基准面之间的高度差( ( z . -z ) 的压力读数 P M修正值应由下
式确定 :
P= P M +P f. B·( z M一 z )
式 中:
A — 连接管中流体的密度。
一定要保证并且表明在整个长度上连接管中充的是同一种流体。
可使用短的水平连接管( ( z M -z }O使可能的误差降低至最小。
8 . 4 . 3 压力测f仪表
8 . 4 . 3 . 1 液柱压力计
液柱压力计不需要校准， 可用于测量较低的压力。
最常用的压力计液体是水和水银， 但也可以使用密度适合于测量压力的其他液体。如有可能， 应避
免使用 5 0 mm以下的液柱高度。可以使用斜管压力计或使用另一种压力计液体来改变液柱长度。如
果做不到这点， 则应特别注意测量误差。
为使毛细现象的影响降低至最小， 压力计管子内孔直径对水银压力计至少应为 6 mm， 对水和其他
液体压力计至少应为 1 0 m m， 且连通管两边管径应相同 为避免由于表面张力的变化而引起误差， 应
当保持压力计中的液体和管子内表面的洁净。
压力计的设计应使视差误差降低至最小
刻度尺两个刻度之间的间隔一般应为 1 mm.
液柱压力计可以是一端开口的， 或是闭式的， 或由充有压力计液体的一个 U型管组成。封在闭式
压力计的双管连通部分中的空气被压缩到使之可以按照刻度读取差示压头所需要的程度。在第一种情
况下， 压力是根据某一固定的基准面并相对于视为常数的周围大气压力来测量的。后两种型式压力计
可以由一次差压测量得出扬程( 见图1 0 ) .
当连接管中充的是空气时， 偶尔可能发生泵输送液体的残余液柱( 高度 h ) 仍留在水银面上， 于
是有 :
P= P m一} p g h }GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
H =}H+ Ui 一U;
2 g
。_内一凸 。. U; 一U; 月 一 一一几 厂一一 。 孟孟 一 厂 一一石二下 一
尸} 0K
a ) 空气 水差压计 b 水银差压计
注: 示意图仅表示原理， 不表示全部技术细节。
图 1 0 使用差压计确定扬程
8 . 4 . 3 . 2 静重压力计
对于超出液柱压力计测量可能的压力， 使用静重或活塞压力计( 无论是单式的还是差动式的) 测量
是实际可行的。然而， 只有当压力超过对应旋转部件重量的最低压力时才可以使用这种压力计。
可以取单式压力计的有效直径 D 。 等于直接测得的活塞直径 D。 与活塞缸直径D 的算术平均值。
于是如果试验前满足 以下条件 ， 即可以用该有效直径计算压力而不需要再作校准 :
D。 一 Dv
D。 + D。毛 0 . 1 %
通过活塞以不低于 3 0 mi n‘ 的速度旋转， 实际上可以消除活塞与缸壁之间发生摩擦
最好是通过与一个液柱压力计作比较来校核静重压力计， 以确定出适用于尽可能宽压力范围的有
效活塞直径
8 . 4 . 3 . 3 弹簧压力计
这种型式压力计是利用一匝普通管或螺旋形管( 波尔登度盘式压力计) 或一个膜片的机械偏转来指
示压力 。
如果这种型式压力计用于测量人口或出口压力， 则建议:
a ) 每一压力计在它的最佳测量范围内使用( 在压力计满刻度的4 0 %以上) ;
b ) 度盘上相邻两刻度线间隔在 1 . 5 m m-3 m m之间;
c ) 这种分度对应的压力示值最大为扬程的 5 0 0 0
这种测压计的校准情况应定期加以检查。
图 1 1 表示确定弹簧压力计基准面的布置图。
8 . 4 . 3 . 4 其他型式压力计
还有多种多样基于各种机械的和/ 或电气的特性变化原理的压力传感器， 绝对式的或差示的， 也可
以使用， 条件是能达到要求的精度、 重复性和可靠性; 传感器是在它的最佳测量范围内使用; 传感器连同
27GB / T 3 21 6 -2 0 0 5
它的电气设备通过与精度和可靠性均为更高的一种压力测量装置作比较来定期进行校准。
2 1
I — 压力计基准面;
2 — 开口通大气.
0 L j 了 图 1 1 确定弹赞压力计基准面的布置图
9 转速的测f
转速可通过计数一个测量时间间隔内的转数来测量之， 这可以用直接显示的转速表、 直流测速电动
机或交流测速电动机、 光学或磁性计数器、 或频闪观测仪来实现。
在交流电动机驱动泵的情况下， 转速也可以从栅频观测值和电动机转差率推导得出， 转差率数据或
由电动机制造厂家提供或直接测得( 例如使用感应圈) 。于是转速由下式给出:
鱼{ 了 一去 2 、 J J ‘
式 中:
￡ — 电动机极数;
了 — 测得栅频， 以赫兹( Hz ) 表示;
1 — 使用与栅极同步的频闪观测仪在时间间隔A t 内计得的映像数。
对不能直接测量转速的泵( 例如潜没式泵) ， 一般检查栅频和电压即够。
1 0 泵输入功率的AN
1 0 . 1 总则
泵的输人功率应由转速和转矩的测量结果导出或由测量与泵直接连接的效率已知的电动机的输人
电功率来确定。
如果是通过测量与中间齿轮传动装置相连接的电动机的输入功率或由置于电动机与传动装置的转
矩计测得的转速和转矩来确定泵输人功率， 则应在合同中载明确定减速齿轮传动装置损失的方法们。
如需要更多了解下面所述的各种方法可参见G B / T 1 8 1 4 9 0
1 0 . 2 转矩的3 1 o f
转矩应该用能符合表 8 要求的适当的测功计或转矩计进行测量。
转矩和转速的测量应切合实际地做到适当的同步。
1 0 . 3 电功率的测f
如果是通过测量与泵直接连接的电动机的输入电功率来确定泵输人功率， 电动机应是只在其效率
已经以足够精度获知的工况下运转。应当按照 I E C 6 0 0 3 4 - 2所推荐的方法确定电动机的效率， 并由电
动机生产厂家予以说明。
此效率不考虑电动机的电缆损失。
交流电动机的输人电功率应使用两瓦特计法或三瓦特计法进行测量。此时允许使用或是几个单相
瓦特计、 或是可同时测量两相或三相功率的一个瓦特计或积算的瓦时计。
4 ) I S O 9 9 0 6 为减速齿轮， 不全面GB / T 3 21 6 -2 0 0 5
在直流电动机的情况下， 或是一个瓦特计或是一个安培计加一个伏特计， 均可以使用。
测量电功率用的指示式仪表的类型和精度等级应符合I E C 6 0 0 5 1 a
1 0 . 4 特殊情况
1 0 . 4 . 1 两端不能接近的泵
在合为一体的电动机一 泵机组的情况下( 例如潜没式泵或整体泵， 或有总效率保证要求的分开的泵
和电动机) ， 如可接近， 应在电动机的接线端测量机组功率。如系潜没式泵， 应在电缆的引人端进行测
量， 并要考虑电缆的损失和规定在合同中。所给出的效率应是扣除了电缆和启动器损失的合为一体的
机组本身的效率。
1 0 . 4 . 2 深并泵
在这种情况下， 应考虑推力轴承和立式传动轴系及轴承所吸收的功率。
因为深井泵一般不是装上全部的扬水管进行试验的， 除非验收试验是在现场进行。泵制造厂家/ 供
方应估计出推力轴承和立式传动轴系轴承的损失并予以说明。
1 0 . 4 . 3 共用轴向轴承的电动机一 泵机组( 并非紧密的直联泵)
在这种情况下， 如果须分开确定电动机与泵的功率和效率， 则应考虑泵的轴向推力可能还有泵的转
子重量对推力轴承损失的影响
1 0 . 4 . 4 泵机组总效率的测f
为确定泵机组的效率， 如果驱动机是在合同规定的条件下工作， 则只需测量输人和输出功率即可。
在这种试验中既不确定驱动工具和泵二者的损失比例， 也不确定如齿轮箱或变速机构这类中间机械造
成的任何损失
1 1 汽蚀试验
们. ， 总则
1 1 . 1 . 1 汽蚀试验的目的
本标准只论述与泵的水力性能( 扬程、 流量、 效率的变化) 有关的汽蚀测量， 而不研究可由汽蚀引起
的其他效应( 噪声、 振动、 材料破坏等) 。
绝不可以用汽蚀试验来验证泵在其使用期限内不会发生汽蚀侵蚀。
可以根据给定流量下扬程或效率的下降量或给定扬程下流量或效率的下降量来测定汽蚀的发生。
通常多采用给定流量下扬程的下降量这一准则。在多级泵的情况下， 扬程的下降应指第一级扬程， 如可
以接近， 应通过测量获得。
大多数情况下， 应使用清洁冷水进行汽蚀试验。用水作出的汽蚀试验不能准确地预测输送非清洁
冷水的液体泵的汽蚀性能( 见 5 . 4 . 5 ) .
在使用高温液体或温度接近临界点的液体做试验的情况下， 可能很难甚至不可能以要求的精度测
量 NPSH( 见 1 1 . 3 . 3 ) 。
1 1 .1 . 2 试验类型
1 1 . 1 . 2 . 1 在规定的NP S H A下保证的特性的证实
可以简单地作一次检查以确定在规定的NP S HA下泵的水力性能而不探究有什么样的汽蚀效应。
如果根据6 . 4 . 1 在规定的流量和规定的NP S HA下得到保证的扬程和效率， 泵即满足要求。
1 1 . 1 . 2 . 2 在规定的N P S HA下性能没有受到汽蚀影响的证实
可以作一次检查以表明在规定的工作条件下泵的水力性能没有受到汽蚀的影响。
如果在较规定的 NP S HA高的NP S H 值下进行的试验得出在同一流量下相同的扬程和效率， 泵
即满足要求
1 1 . 1 . 2 . 3 N P S H3的确定
进行这种试验时， 采用逐渐降低NP S H直至恒定流量下的( 第一级) 扬程的下降达到 3 %。此时的
NP S H值即为NP S H3 ( 见表 1 1 和图1 2 -图 1 4 ) ,
29G B/ T 3 21 6 -2 0 0 5
对扬程非常低的泵， 可以商定一个大一些的扬程下降量。
1 1 . 1 . 2 . 4 其他汽蚀试验
可以使用其他的汽蚀判定准则( 例如噪声的增大) 以及相应的汽蚀试验类型。在这种情况下， 合同
中必须有专门的协议。
1 1 . 2 试验装I t
1 1 . 2 . 1 总则
1 1 . 1 . 2 所述的试验可以用表 1 1 指示的任何一种方法并在下列各条所述的任何一种装置上来进行。
改变两个调节参数从而保持试验过程中流量恒定是可能的， 但这样做通常比较困难。
表 1 1 确定 NP S H3的方法
结 晋举 刑 开式池 开式池 开式池 开式池 开式池 闭式回路 闭式回路 闭式回路 闭式槽或
闭式回路
独立变 化
的量
人口节
流阀
出 口节
流阀 水位 人 口节
流 阀 水位 罐中压力 温 度 ( 汽
化压力) 罐中压力 温 度 ( 汽 化
压力)
恒定 的量 出口节
流阀
人 口节
流圈
人 口和 出
口节流阀 流量 流量 流量 流量 人 口和出 口节流阀
随调节而
变的量
扬程 、
流量 、
N尸SHA
水位
扬程、
流量、
N尸SHA
水位
扬程 、
流量 、
NPSHA
NPSHA
扬 程 、出
口节流 阀
( 为 使 流
量恒定 )
NPSHA
扬 程 、出
口节流阀
扬程、
N尸SHA
出口节流
阀 (当 扬
程开始下
降时为使
流 量 恒
定)
NPSHA
扬 程 、出
口节流阀
(当 扬 程
开始下降
时为使流
量恒定)
NP S HA; 汽蚀达到一
定程度时扬程和流量
扬程-
流量和
NPSH
特性曲线
见 图 1 2 a ) 见图 1 3 0 见 图 1 4 a )
NPSH-
流量特性
曲线
见图 1 2 b ) 见图 1 3 b ) 见图 1 46 )
0 . 0 3H 0. 03H 0. 03 H
升\ \一 J / / / X / / 二/少 /子
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图 1 2GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
之
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吕
.
. .
!
H
Q=Q, / / ? \ ，
入P. S H
Q , Q
图 1 3 图 1 4
1 1 . 2 . 2 回路的一般特性
回路应是这样的， 即当泵内出现汽蚀时， 在别处不会有严重到影响装置的稳定性或满意运转或泵性
能测量的汽蚀 。
应当保证汽蚀以及因泵内汽蚀而致的气泡和放出气体不会影响测量仪表装置特别是流量测量装置
的使用。
汽蚀试验台， 不论它与用于确定效率曲线的试验台是不是同一个台， 其测量条件均应符合 5 . 3 和
5 . 4 所规定的条件。
1 1 , 2 . 4 所述的这些试验装置类型可能需要在人口和出口处设置特殊的调节阀， 以避免在这些阀中
出现可能会影响结果的汽蚀。
液流经过节流阀后的汽蚀有时可以采取串联安装两个或更多个节流阀的方法或者使节流阀后的液
流直接进人安插在节流阀与泵人口之间的一个封闭容器或一个大直径的罐中来加以阻止。此时可能需
要装设导流片并设法从容器抽走空气， 特别是在 N P S H 比较低的时候。
当节流阀处于部分关闭状态时， 必须保证管路中是充满液体， 并且人口测量截面处的压力和速度分
布是均匀的 这可以通过在泵人口处使用合适的整流装置和/ 或一个长度至少为 1 2 D的长直管段来
达到。
1 1 . 2 . 3 试验液体的特性
试验液体应洁净、 清澈并且不含有固体物。自由气体应尽可能在试验以前就被除去
仅当泵实际上用于输送除气水时才需要使用除气水做汽蚀试验。
反之， 为了免去在泵的任何部分除气， 回路中的水不应是过饱和的。
5 . 3 和5 . 4规定的一般液流条件， 特别是泵入口处的液流条件， 必须得到满足。
1 1 . 2 . 4 装置类型
注11 124 . 1 至1 1 . 2 . 4 . 3 , 叙述了可以使用的 各种类型 装置。 这样的装置可能不适合于非冷水液体试验， 因为温 度测量的不确定度可能导致汽化压力确定的过大误差
注2 使用 1 1 . 2 . 4 . 1 和 1 1 . 2 . 4 . 2所述装置的试验与使用 1 1 . 2 . 4 . 3所述装置的试验相比， 前者可以给出更精确可
靠的结果。
1 1 . 2 . 4 . 1 闭式回路布置
泵安装在一个如图1 5 所示的闭合管回路中， 通过改变压力、 液位或温度， 在不影响扬程或流量情况
31G B/ T 3 21 6 -2 0 0 5
下改变 NP S H直到泵内发生汽蚀。
为了保持需要的温度， 可能需要有对回路中的液体进行冷却或加热的装置， 而且可能还需要有气体
分离罐。
为避免试验罐中出现不能接受的大的温度差异可能需要有一条液体再循环回路。
罐的尺寸应足够大， 并应设计成能够阻止气体被裹挟到泵入口液流中去。此外， 如果平均速度超过
0 . 2 5 m/ s , 罐内可能还需要有稳定栅。
1 1 . 2 . 4 . 2 液位可以调节的开式池
泵通过无阻碍的吸人管路从具有自由液面的液位可以调节的池中抽取液体( 见图1 6 ) ,
1 1 . 2 . 4 . 3 装有节流阀的开式池
用安装在吸人管路中实际最低位置上的节流阀调节进人泵的液体的压力( 见图1 7 ) .
1 1 . 3 泵必需N P S H的确定
1 1 . 3 . 1 各种f的测f方法
除非另有商定， 汽蚀试验时测量扬程、 流量、 转速和( 如有必要) 输人功率的方法应采用第 7章至第
1 。章所述的方法
需要特别注意保证在流量测量中汽蚀不会影响流量计的精度。必须注意避免空气通过接头和填料
函进入泵内( 例如可使用水封/ 隔离液体) 。
如果试验条件是如此不稳定以致需要重复取读数的话， 容许 NP S H的变化最大至:
— 表 4给出的扬程变化限度的 1 . 5 倍， 或
— 0. 2 m ,
取两者的较大值。
1 1 . 3 . 2 压 力的确 定
进人泵中的试验液体的汽化压力应该以符合 1 1 . 3 . 3要求的足够精度来确定。当汽化压力是根据
标准数据和进人泵液体温度的测量值推导得出时， 应论证温度测量必需的精度。
制造厂家/ 供方和买方应商定要使用的标准数据的来源。
温度测量传感器有源元件( 工作元件) 伸人管中的深度从人 口管壁起应不小于人口管直径的 1 / 8 .
如果温度测量元件浸人人口液流中的深度小于仪表制造厂家要求的深度， 则可能需要有在该浸人深度
下的校准数据。
一定要保证插人在泵人口管路中的温度测量传感器不会影响人口压力的测量。
1 1 . 3 . 3 NP S H R的容差系数
测得的 N P S HR与保证的NP S HR之间的最大容许差值为
— 对 1 级: t N P S H R - + 3 %或 N P - 二+0 . 1 5 m,
— 对 2级: t N P S H R - + 6 或 t N P S H R -+0 . 3 0 m,
取两者的较大值。
利用下列判别式， 如果成立， 则保证得到满足:
( N尸 S HR ) G +t N P S H R· ( NP S HR ))( NP S HR场得 的 ， 或
( NP S HR ) c +( 为 0 . 1 5 m或+0 . 3 0 m) >( NP S HR场u f } 。
图1 5 至图1 7 仅是原理示意， 不表示技术细节， 可以看作为示例。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
1 — 冷却或加热盘管; 6 — 流量调节阀;
z 稳定栅; 7 — 隔离阀;
3 — 至抽真空或压力调节装置; 8 — 气体含量测量点;
4 - 喷淋除气液体喷嘴; 9 — 试验的泵。
5 — 流量计;
注: 可以采用在自由液面上方喷注冷水和抽走热水的方法代替盘管冷却。
图 1 5 汽蚀试验: 采用闭合回路调节压力和/ 或温度改变N P S H
甲
| | |
二 石 丁上丁一 一
1 — 试验的泵;
2 — 至流量调节阀和流量计;
3 — 可调节的水位。
图 1 6 汽蚀试验: 通过调节泵吸水池的
液位改变 N P S H
1 一一试验的泵;
2 — 至流量调节阀和流量计;
3 — 人口压力调节阀。
图 1 7 汽蚀试验: 用入口压力调节阀
改变 NP S HGB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 A
( 资料性附录)
本标准章条编号与I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9 章条编号对照
表 A. 1 给出了本标准章条编号与I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9 章条编号对照。
表 A. 1 本标准章条编号与I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9 章条编号对照
本标准章条编号 对 应的国际标准章条编号
附录 A
附录 B
附录 C 附录 A
附录 D 附录 B
附录 E 附录 G
附录 F 附录 D
附 录 G 附录 E
附录 H 附录 F
附录 1 附录 G
附录 J 附录 H
附录 K 附录 I
附录 L 附录 J
附录 M 附录 K
注: 表中的章条以外的本标准其他章条编号与I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9其他章条编号均相同且内容相对应。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 B
( 资料性附录)
本标准与 I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9 技术性差异及其原因
表B . 1 给出了本标准与 I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9的技术性差异及其原因的一览表。
表 B . 1 本标准与 I S O 9 9 0 6 : 1 9 9 9技术性差异及其原因
本标准的章条编号 技 术 性 差 异 原 因
2 引用了采用国际标准的我国标准， 而非国际标准 以适合我国国情
参考文献 增加了I S O 9 9 0 6中没有的参考文献[ 1 8 〕 一[ 2 3 1 供使用国际标准时参考GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 C
( 规范性附录)
附有典型性能曲线选择的批t生产的泵以及驱动机输入功率
小干 1 0 k W的泵的容差系数( 适合批f生产泵的2级试验)
注: 本附录仅适用于泵的许用工作范围
C . 1 附有典型性能曲线选择的批f生产的泵
产品样本中列出的性能曲线代表同一型号许多泵的平均( 不是最低) 性能。这一点同样也适用于效
率和输人功率。因此有必要增大容差甚至还要增大功率容差。
制造厂家/ 供方在其产品样本中引用本附录时， 应当使用下列最大容差系数:
— 流量t Q 一士9 %
— 扬程t H =士7 %
— 泵输人功率t ， 二+9 %
— 驱动机输人功率t p g , 一+9 %
— 效率t 。 一一7 %
C . 2 驱动机输入功率小于 1 0 k W 的泵
对驱动机输人功率小于 1 0 k W但大于 1 k W 的泵， 其内部各个机械构件的摩擦损失相对变得重要
而且不易预计， 表 1 0中给出的容差系数可能不适用 在这种情况下应使用下列容差系数:
— 流量 t Q =土1 0 0 0
— 扬程 t H =土8 %
「，_八 Pe . 、 _I
‘ ， 一 仁 i u ' ’ 一i o l -t j 7 0
如无另外商定， 效率的容差系数t ， 可按下式计算:
式中 尸 。 r 为工作范围内驱动机最大输人功率， 以k W表示。容差系数t p e , 可用下式计算:
t p q , =丫( 7 %) 2 +t 2
注: 对输人功率很小( ( d 、 于 1 k W) 的泵， 有关各方可以另外达成一个专门协议.G B/ T 3 21 6 -2 0 0 5
附 录 D
( 规范性 附录)
削减 叶轮 直径 的确定
如果泵的特性高于规定特性， 通常实行削减叶轮直径的作法。
只要有6 . 5 . 1 所述的协议， 对型式数 K (1 . 5 的泵， 如叶轮出口平均直径削减比不超过5 %、 切削后
叶片的形状又保持不变( 出口角、 出口边倾斜度等) 的话， 可以应用下列规则确定新的特性:
可以估算新的特性的定律为:
_ I D ! 一D ; \ v 2 代 = I下二丁 e se se s落 二 I
\口,一 D了)
式中 :
D — 如图D . 1 给出的直径
脚标 t =试验的
r =肖 9 减的
Q =R ， Q。
H, =尸 · H
、 .一 尹
图D . 1 削减叶轮直径
对型式数(1 . 。的泵， 叶轮直径削减量不大于 3 %时， 可假定削减前后其工作点的效率实际上不变。GB / T 3 2 1 6 - 2 0 0 5
附 录 E
( 规范性 附录)
摩 擦 损 失
8 . 2 . 4 给出的计算由摩擦引起的水头损失的公式， 包含一个冗长的计算式， 而在许多情况下计算得
出的结论却是不需进行修正
图 E . 1 和图E . 2分别对 1 级试验和 2 级试验给出了是否需要进行计算的预先检查方法。它们适
用于输送冷水的具有恒定圆形横截面的直钢管， 并假定人口和出口管路的直径相同， 测量点分别位于人
口法兰的上游和出口法兰的下游两倍管路直径的距离处( 见 8 . 2 . 1 ) .
如果管路直径不相同， 应取管径小的作检查。然后， 如果检查指示“ 不需修正” ， 即可不必进行计算。
如果指示“ 修正” ， 则可使用图 E . 8 ( 仅适用于输送冷水的钢管) 来确定a值。如管子是其他材料制
的或液体不是冷水， 可使用图 E . 4 给出的莫迪( Mo o d y ) 图， 或者如果愿意， 也可用 8 . 2 . 4给出的A的公
式求解。关于管子的粗糙度 k ， 可采用表 E . 1给出的值。
表 E. 1 管子的当f均匀粗糙度 k
( 新) 商品管材料 表面的当量均匀粗糙度 k / m m
玻璃 、 拉制黄铜、 铜或铅 光滑
钢 0. 05
涂沥青铸铁 0.12
镀锌 铁 0. 15
铸铁 0. 25
混凝 土 0 . 3 0至 3 . 0
铆 接钢 1 . 0至 1 0 . 0GB/ T 3 2 1 6 -2 0 0 5
已 、 彩
扁
流速 /cm/ sx
图 E 了 1 级试验场合需要进行损失修正的流速界限指示图
( 测盘截面设在泵法兰的上游和下游2 D距离处)GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
日 日 、 哪 侧 留 枷
/
/ // 万 /介 撼 乙撬F / / / / 不需修正
一
不 巅F 笋
成 薰 黔 了
/} ; , 肇笋厂 播修正
l
护拼芬 拼乒户卜声尸
。 沪 ，
3 50
4 00
4 50
5 00
6 25
7 50
8 25
1 0 00
流该 /(m/ s )
图 E . 2 2 级试验场合需要进行损失修正的流速界限指示图
( 测f截面设在泵法兰的上游和下游2 D距离处)GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
0 .0 24
0 .0 23
尺 翻 减 旧 枷 斌 嚓 水 书
0 .0 22
0 .0 21
0 .0 20
0 . m s
0 .0 1 8
0 .0 17
0 .0 1 8
0 .0 1 5
0 .0 1 4
0 .0 1 3
0 .0 1 2
0 .0 1 1
0 .0 1 0
】 蔓 鬓 鬓蒸纂 馨羹 】 羹鬓 缨 萎 霍 鬓 藻羁: 薰 撇; 纂 囊 巍蒸 奎 袋 期 拱淋翻生 丰 车 用润 苹 翔荆弓 俐翩干 栩栩绝 些拱井 栩4 材材 书 器 且妇召士 HH石生干 丁 干 f 扫钊于 1 州 r 日1 1 开十 十 利十1 丁 召日H利月们 1 1 1 全自五
崔 羁 娜翻黝奉 姗攀 蒸川川件 体 甫翻 用拱翻
纂舞李 瀚 十 州们利」 书只 枯士 带柑柑 1 书开 ，，汗 ，， 心: ， ，，爪
襄 纂 雁渊渊洲撇滋圈军 彩麟爵川 渊 麟嫩十州 十什 m ” ，丫，，，甲r
蒸 { 蘸 馨纂 攀 羹 蘑 蒸 薰 薰 } 那
垂 奏 雄 田 班照琳瀚解黔黔 担 眼班一 蒸蘸撇 ; 薰 潍川 彝娜渊 琳 豁排 腿 垂珊
纂 毒 谱砰”洲‘法甘科科州 妇 4召刁 州 1 日十日任田什汁什洲谁 们洲们n 一 币而 石什节 只 达日 于 日月 引斗月干 月卞污洲十 闷 书目占U 」 J 巨 兰些 全 任 日十 州 科44 刁 HIH日喇 喇 日 喇 + l 不 「 卜 ，甲尸州闪 砖月 洲曰 峥十十十州日 钊 ，
甲 稀垂珊 目 皿 1 翰瑞锌翔翎苹 l 于 「 拜肝 耳月拜砰卜阵山 理 科书扫+汗升奋 」H 甲
流速/( 而s )
表面粗糙度 k =5 X1 0 - ' m
运动勃度 ， =1 X1 0 - s m l / s
图 E . 3 水头损失普适系数
41GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
交 夏 侧 樱 国 灰 母
0 .1
0 .0 9
0.0 8
0.0 7
0.0 0
讨 州 城 胭 伽 斌 骆 试 关
0. 05
0. 04
0 .0 3
0 .0 25
0 .0 2
0. 015
: : : : : 0. 0 00 05
01
: 令 { 雷诺数 Re
图E . 4 水头损失普适系数值( 奠迪图)
比2GB/ T 3 21 6 -2 0 0 5
附 录 F
( 资料性附录)
换算为 s Y单位
表 F . 1 给出了一些以S i单位的倍数或分数单位表示的和以非 S i单位的单位表示的量换算为 S i
单位的换算系数。以各种单位表示的值乘上此换算系数即得到以S I 单位表示的相应值。
表 F . 1 换算 系数
量 S i 单位
符号
各 种 单 位
换算系数 名 称 符 号
( 妙) 流量
m' / s 升每秒
立方米每小时
升每小 时
升每分钟
英加仑每分钟
立方英尺每秒
美加仑每分钟
美桶每小时( 石油)
L/ s
m'/h
L / h
1 - / mi n
g a l ( UK) / m i n
f t ' / s
ga l ( US ) / mi n
b a r r e l ( U S ) / b
10-'
1 / 3 6 0 0
1 / 3 6 00 0 0 0
1 /6 0 0 00
7 5. 77 X 1 0 -
2 8. 3 1 6 8又1 0- '
6 3. 09 又1 0- s
4 4. 1 6 X 1 0- 0
质量流量 k g /s 吨每秒
吨每小时
千克每小时
磅每秒
t / s
t / h
k g / h
I b / s
1 0'
1 / 3 . 6
1 / 3 6 0 0
0. 453 592 37
压力 Pa 千克力每平方厘米
公斤力每平方厘米
巴
百皮兹
毛
习用毫米水银柱
习用毫米水柱
磅达每平方英尺
标准大气压
磅力每平方英寸
k p / c m
k g f / c m ' bar
h p z
t orr
.-Hg
mmH, O
p dl / f t '
at m
I b f / i n ' ( p s i )
9.806 65
9. 806 65
1 0'
1 0 '
1 33. 322
1 3 3 . 3 2 2
9.806 65
1 .488 16
101 325
6 894. 76
密度 k g / m ' 千克每立方分米
克每立方厘米
磅每立方英尺
k g / d m '
9 / c m'
I b / f c '
1 0 '
1 0'
16.018 5
功率 W 千瓦
千 克力米每秒
1 . T. 千卡每小时( 千国际蒸汽表
卡每小时)
公制 马力
马力
制热单位每小时
公斤力米 每秒
kW
k p· m/ s
k c a l r r / h
c h
h p
Bt u / h
k g f · m / s
1 0 '
9. 806 65
1. 163
735. 5
745.7
0. 293 071
9. 806 65GB/ T 3 21 6 -2 0 0 5
表 F . 1 ( 续)
量 S i单 位
符号
各 种 单 位
换算系数
名 称 符 号
豁度
( 动力乳度)
Pa s 泊
达因秒每平方厘米
克每秒厘米
千克力秒每平方米
磅达秒每平方英尺
P
d y t t · s / c m}
g /s·c m
k p· s / m '
p d l · s / f t '
1 0 - '
1 0 - '
10-'
9.806 65
1 .488 16
运动猫度 m} / s 拖( 斯托)
平方英尺每秒
S t - m ' / s
f t ' / s
1 0-"
9 2 . 9 0 3 火1 0- 'GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 G
( 资料性附录)
试 验仪表校 准的合适时间间隔指导
表G. 1给出的资料部分是根据“ 水力学会试验标准， 1 9 8 8 ， 离心泵 1 - 6 " ， 仅作为指导给出。两次校
准之间的实际时间间隔根据试验设备及所属仪表可利用的经验而定， 应当在试验台的质量保证程序中
作出规定。
表 G . 1 试验仪表校准的合适时间间隔
时间间隔值 以年 为单位 ， 除非已标明以月为单位
设 备 间隔周期 一 间隔周期
流量
称重容器
容积罐
文丘里管
喷嘴
孔板
涡轮流量计
电磁流量计
堰
流速计
超 声波流量计
1
10
a
a
a
1
1
a
2
6个月
功率
测功计
转矩棒
经校准的电动机
便携式瓦特一 安培一 伏特计
固定式瓦特一 安培一 伏特计
带应变仪的转矩计
至 3 7 5 k W的中间传动齿轮
3 7 5 k W 以上的中间传动齿轮
6个月
1
不要求
1
3
6个月
1 0个月
2 0个月
转速
转速计( 普通的)
转速计( 电子的)
频率响应仪
磁性的
光学的
频闪观测仪
转矩计( 转速)
3
1
10
10
5
1
压 力
弹赞压力计
静重压力计
液柱压力计
传感器
4个月
不要求
不要求
4个月
不要求， 除非怀疑关键尺寸有改变。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 H
( 资料性附录)
试验费用和试验的重做
注: 本标准的范围不包括诸如试验费用这样纯商业性的事， 这是应由有关各方专门协议的问题。
H . 1 验收试验和特殊试验的费用
建议在合同中明确规定有关验收试验和特殊试验的费用。
需要注意， 如果要做 NP S H试验， 试验费用将会增加
H. 2 试验的孟做
假如对得到的测量数据的正确性或足够精度存有怀疑， 制造厂家/ 供方和买方均有权要求重做试
验。要是新的测量未能证明所提出的怀疑是正确的话， 则要求重新试验的一方必须负担重做试验的
费用 。G B/ T 3 21 6 -2 0 0 5
附 录 I
( 资料性附录)
砧性液体 的性 能修正计茸 图表
图1 . 1 是一种性能修正计算图表， 用于确定已知输送水时性能的普通离心泵输送粘性液体时的性
能。但是对任一特定的具体泵来说这些修正曲线并不准确。
如果一定需要准确的数据， 则应使用具体要输送的勃性液体进行性能试验。
由于图I . 1 是基于经验而不是基于理论研究得出的， 所以使用超出图示限度的外推法将会超出这
些图表所适用的经验范围， 因而不予推荐。
修正图表仅适用于采用常规水力设计、 具有开式或闭式叶轮、 在正常工作范围内使用的泵。棍流泵
或轴流泵、 或专为勃性或非均质液体水力设计的泵不可以使用这些图表。
图1 . 1 仅在有足够的NP S H可供利用因而可以避免汽蚀的场合下应用。
它应当仅用于牛顿( 均质) 液体。胶体、 泥浆、 纸浆和其他非均质液体可能会使结果大大改变。改变
大小取决于液体的具体特性。
本附录使用表1 . 1给出的符号和定义。
表 I . 1 附录I 使用的补充符号和定义
符 号 量 定 义
Q. . 猫性流量 泵输送豁性液体时的流量
H, ; , 薪性扬程 泵输送猫性液体时的扬程
乳 乳性效率 泵输送猫性液体时的效率
尸 猫性输人功率 猫性液体条件下泵需要的输入功率
Qw 水流量 泵输送水时的流量
Hw 水扬程 泵输送水时的扬程
伽 水效率 泵输送水时的效率
P 密度
CQ 流量修正系数
C� 扬程修正系数
C , 效率修正系数
嗽 效率达到最高时的水流量
已知泵输送水时的性能， 可使用下列各式确定输送a性液体时的性能:
Q. �= C Q X Qw
H, , , =C .XHw
p � ， 一C ， XW
尸 。 二Q a * X = X B
C Q , C .和C ， 根据图1 . 1 确定， 该图基于清水性能制成。
从效率曲线上查出效率达到最高时的水流量( ( 1 . O X场衬。
根据此流量确定下列流量: ( 0 . 6 XQ N w ) , ( 0 . 8 XQ N w ) 和( 1 . 2 XQ N w ) .
在图1 . 1 的下部输人最佳效率点的流量( ( 1 . O XQ N w ) ， 由此点向上查寻至对应此流量的扬程( 单级) 线
处， 然后由此交点沿水平方向( 向左或向右) 查寻至要求的茹度线处， 再由此点向上查寻至各修正曲线处。
读出C ， 和CQ 值以对应所有4 个流量的C x值。
将每一扬程乘以相应的扬程修正系数， 得到各修正扬程。将每一效率值乘以c ， ， 得出用于各相应 47GB/ T 3 21 6 -2 0 0 5
修正流量点的效率值。
相对修正流量画出修正扬程和修正效率。通过这些点绘制出光滑曲线。关死点扬程可近似地取等
于水的关死点扬程。
由上面给出的公式计算出戮性输人功率( P , . ) .
标上这些点， 并通过它们绘制出光滑曲线， 它应与水的输人功率曲线相似并接近于平行。
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0. 7 0 .9
流量/c m' / s )
注: 此图所示的值是根据口径为D N5 0至DN 2 0 0的普通单级离心泵输送石油的试验得出的平均值。这些数据系根
据水力学会标准( HI S ) ， 1 9 8 5 .
图 1 . 1 钻性液体的性能修正计算图表GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 J
( 资料性 附录)
输送烃类液体和高温水的泵的 N P S H R降低值
图J . 1 是关于可预计的烃类液体和高温水的 NP S HR降低值的综合图表， 它是根据对图示的各种
流体进行试验得出的有效实验数据， 将 NP S HR的降低值作为流体温度和该温度下的汽化压力的函数
绘制出来的。
使用图J . 1 时应注意以下的限制和指示。
NP S H R降低值应当被限制在冷水泵必需的NP S H R的 5 0 %以内直到泵在本图表适用的条件下
运转有了特别的经验为止。
此图表是基于输送纯液体的泵得出的。如果液体中有夹带的空气或其他不冷凝的气体时， 即使是
在正常的NP S HA值下泵的性能也可能受到不利的影响， 而且随着 NP S HA的降低受害将会更大。
如果存在溶解的空气或其他不冷凝气体， 而且泵人口处的绝对压力低得足以使这些不冷凝气体从溶液
中释放出来， 则可能得增加NP S HA值至大于冷水所需要的NP S HA值， 以避免泵的性能因气体释放
而恶化 。
对烃类混合物， 汽化压力随温度可以有显著的变化， 因此应该按泵实际输送液体的温度进行专门汽
化压力确定。
在应用此图表于高温液体时， 特别是高温水时， 应充分考虑吸人系统对温度和绝对压力瞬变的敏感
性， 这可能需要提供一个 NP S HR安全裕度， 此裕度远远超过在稳定状态下运转时通常可得到降低值。
由于缺少能证实 NP S HR的降低值大于 3 m的可用数据， 所以此图表只限于在图示范围内使用，
不推荐超出此范围的外推应用。
将泵输送液体温度( 以摄氏度表示) 输人图J . 1的图表底部， 并垂直向上查寻到汽化压力。再由此
点沿着或平行于斜线查寻至图表的右边， 在这里可以根据坐标给出的刻度读取 NP S HR的降低值。如
果该值大于冷水 NP S HR值的一半， 则减去冷水 NP S HR值的一半即得到修正的NP S HR。如果图表
上的降低值小于冷水NPS HR值的一半， 则从冷水的 NP S HR值中减去该图表上的值就得到修正的
NPSHR .
注 1 :数据的适用性限于其温度一 汽化压力关系示于图上的那些液体。在没有试验根据的情况下， 对非烃类和非水
液体不推荐应用此图表
注 2 :实际可用于冷水 NP S HR值的NP S HR降低值为:
— 在图表右边刻度上读取的值，
— 或冷水 NP S HR的一半，
取两者的较小值GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
日 、 恻 岑 炭 、 翻 入 户
0 0 0 8 0 0 6 0 0 5 0 0
4 0 0
3 0 0
2 0 0
1 5 0
1 0 0
8 0
6 0
5 0
4 0
加
2 0
1 5
1 0
8
-1 5 -1 0 0 1 0 2 0 3 0 40 5 0 6 0 70 8 0 9 0 1 0 0 15 0 2 00
温度/ ℃
注: 这些数据根据水力学会标准( H I S ) ， 1 9 8 5
图 J . 1 输送烃类液体和高温水泵的 N P S H R的降低值
50GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 K
( 资料性 附录)
测t结果 的统计计旅
K. ， 符号
本附录中所使用的补充符号示于表 K. 1 ,
表 K. 1 补 充 符 号
符 号 定 义
a ， r 统计参数
a ’， r ’ 统计参数
h
扬 程 试 ， 点 比 * _ _ H H e h 扬 程 比 的 平 均 值 ‘ 一 1 } ' h N N 在。 . 9 5 烧 至 1 . 0 5 Q c范围内的试验点数目
P 泵 ‘ 人 功 率 试 “ 点 比 ， _ _ _ P P c P
泵 输 人 功 率 比 的 平 均 值 ” 一 1 E , P N
4 流 量 试 验 点 比 。 _ _ _ Q Q c
4
流 量 比 的 平 均 值 4 一 N } 9 S。 S , = 艺( 9 一q ) z
Sn
S n 一 名 ( h 一 h ) z 5p S , =艺( P 一ml
so S , n =Z( 4 一q ) ( h 一h )
S 即 S �=Z( 4 一奋 ) ( 户 一P )
注:上述总和是指在。 . 9 5 吼 至 1 , 0 5 Q ,范围内试验点的测量结果总和.
K . 2 本附录的使用和有效性
可以使用两个变量的统计分析来计算一个变量的平均值， 如果另一个变量的值已知的话。如果围
绕规定值的试验点的分布满足一定要求， 即可应用本附录提出的的特殊统计方法。
K . 3 观测组数和分布
最少应取 9 组观测值。得出的试验点应这样分布， 即在按 6 . 1 . 2 将结果换算到规定转速下或规定
频率下后， 流量的测量值应落在规定流量点两侧宽度为士5 %规定流量的区间内。而且这些试验点中，
至少有3个应在正( ( 3 X -5 0 0 ) 规定流量的区间内， 同时至少有 3 个在负( ( 3 %}5 0 0 ) 规定流量的区间内。
为便于应用统计方法， 在士5 %规定流量这一区间内取比最少试验点数 目多的试验点是有利的。如
果可行， 建议取 2 0 个点。321 6 - 20 05
平均值的计算
K . 4 . ， 扬程的平均值
使用下式计算扬程的平均值:
Hm
K . 4 . 2 泵输入功率的平均值
使用下式计算泵输人功率的平均值:
Pm
K . 4 . 3 试验结果的计算
统计参数的值由下列诸式给出:
=[ h +. ( l 一9 ) 7 He
=[ 万+ a ' ( 1 一万 ) ] P G
。厂 r+1 rt l- 几布 . e s
L Ja n
r+ r 2 +1
S 言 ，
/ 2
.5 0
丁 ‘ “ · S }
户
厂 L
L e s e s e s e s L
二 二 S h -S , 艺.S e n
S C 一5 。
2 - S ,
注: 计算公式Q 和a ’分别包含S 9 F 和` S 9 P ， 以保证获得与性能曲 线的 斜率相称的正的或负的值。
应当提及的是， 统计分析也可以用来由按照 1 . 3取定的观测组数计算规定流量下扬程和输人功率
的%%置信区间。在参考文献〔 1 7 」 中对此有比较详细的叙述。文中还给出了方便计算的计算机程序。GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 L
( 资料性附录)
泵试验记 录表
本附录所示的泵试验记录表格例样仅是为了指导泵的试验结果的提出和便于进行整理分析而给
的。它无意把需要由泵试验得出的所有信息都包括进去。何况视泵的类型、 泵的应用以及计算的方法
可能还需要对表格作某些改动或补充 。
泵试验记 录表 表号 试验级别
买方
泵 型号 制造厂家的订单号 订单号
人 口直径
出 口直径
叶轮直径
保证值 流量 ( 龟 ) 转速( n . ) 输人功率( 尸 。 )
扬程 ( 月 ) 效率( ' k ) 汽蚀余量( NP S H)
输送的液体 温度 ( c ) 汽化压力( P v ) 运动瀚度W
密度( 尸 ) 酸度( p H)
电动机 制造厂家 试验合格证 相数
转速
电压
型号 功率 电流
测量方法
流量 人口水头 出 口水头 ( NPSH) 转矩 功率 转速 传动
齿轮
使用方法
常数
试 验条件 环境温度 气压计 压力
( 大气压力)
相对基准面的( 压力) 水头
修正
人 口
试验液体的温度 出口
测 量结果 单位 1 2 3 4 5 6 7 S 9 10 11
转速
流量
时间间隔
读数
测得流量
扬程
出口水头读数
人口水头读数
出口水头
人 口水头
A 少/ 2 g
测量位置高差
扬程
U; /, 2 g
( NPSH)GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
功率( 转矩)
泵翰出功率 p u
电压
电流
瓦特计读数 1
瓦特计读数 2
瓦特计读数总和
电动机枪人功率
电动机效率
转矩读数
齿轮传动效率
电动机翰出功率
泵翰人功率
总效率
泵效率
相 对 于规 定 转
速的值
体积流量
扬程
功率
N尸SH
附注 日期 试验主管
代表
买方 供方GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
附 录 M
( 资料性 附录)
核 对 清 单
下面列出的是建议制造厂家/ 供方与买方在试验之前进行商定的项目的核对清单。应该指出， 在起
草合同时并不总是需要就所有这些项 目 统统达成协议。
1 ) 试验级别的选择( 见 5 . 1 )
2 ) 保证的范围:
a ) 不带电动机的泵或组合的电动机泵机组( 见 1 0 . 4 . 3 )
b ) 带或不带连接管路附件的泵( 见 5 . 3 . 4 )
c ) 一个或几个工作点的保证的值( 如: 流量、 扬程、 翰人功率、 效率、 NP S H等) (见 4 . 1 )
3 ) 合同性间题， 如一批同样的泵中要做试验的台数( 见 5 . 1 . 2 )
4 ) 试验时需要进行检查的任何其他方面的泵性能( 见 5 . 2 . 6 )
5 ) 试验地点( 见 5 . 2 . 2 )
6 ) 试验日期( 见 5 . 2 . 3 )
7 ) 试验不在制造厂家的工厂内进行时的负责试验的人员( 见 5 . 2 . 4 )
8 ) 测量方法的选择( 见第 7 章至第 1 0 章)
9 ) 试验设备( 见 5 . 2 . 7 )
1 0 ) 进行性能试验( 见 5 . 3 . 2 , 5 . 3 . 3 , 8 . 2 . 1 ) 和汽蚀试验的试验装置( 见 1 1 . 2 . 4 )
1 1 ) 证明自吸泵 自吸能力的试验装置( 见 5 . 3 . 7 )
1 2 ) 根据使用清洁冷水的试验结果预测泵性能的方法( 见 5 . 4 . 5 )
1 3 ) 超出许可容差的转速差异( 见 5 . 4 . 3 , 6 . 1 . 2 )
1 4 ) NP S H换算公式的指数( 见6 . 1 . 2 )
1 5 ) 超出许可容差的电压和频率差异( 见 6 . 1 . 2 )
1 6 ) 规定工作点和其他工作点的容差值( 见 4 . 1 , 6 . 3 , 1 1 . 3 . 3 )
1 7 ) 立式井泵的人口损失和传动损失( 见 8 . 2 . 3 , 1 0 . 4 . 2 )
1 8 ) 人口和出口处的摩擦损失和异常压力损失( 见 8 . 2 . 4和附录E )
1 9 ) 电缆损失( 见 1 0 . 4 . 1 )
2 0 ) 传动齿轮损失( 见 1 0 . 4 . 4 )
2 1 ) 与汽蚀有关的保证的证实方法( 见 1 1 . 1 . 2 )
2 2 ) 性能试验使用的液体( 见 4 . 2 ) 和汽蚀试验使用的液体( 见 1 1 . 2 . 3 )
2 3 ) 试验费用( 见附录H)GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
参 考 文 献
[ 1 ] G B 3 1 0 1 3 1 0 2 -1 9 9 3 量和单位( e q v I S O 3 1 : 1 9 9 2 )
仁 2 口 G B / T 1 7 6 1 2 -1 9 9 8 封闭管道中液体流量的测量 重量法( i d t I S O 4 1 8 5 )
[ 3 ] I S O 2 3 7 2 工作转速为 1 0 转/ 秒至2 0 0转/ 秒的机器的机械振动— 规定评价标准的基础
[ 4 ] I S O 2 9 7 5 - 1 封闭管路中水流量测量— 示踪物法— 第 1 部分: 总则
[ 5 习I S O 2 9 7 5 - 2封闭管路中水流量测量— 示踪物法— 第2 部分: 使用非放射性示踪物质的
恒速注人法
[ 6 ] I S O 2 9 7 5 - 3 封闭管路中水流量测量— 示踪物法— 第3 部分: 使用非放射性示踪物质的
恒速注人法
[ 7 ] I S O 2 9 7 5 - 6 封闭管路中水流量测量— 示踪物法— 第 6 部分: 使用非放射性示踪物质的
通过时间法
[ 8 ] I S O 2 9 7 5 - 7 封闭管路中水流量测量— 示踪物法— 第7 部分: 使用放射性示踪物质的通
过时间法
[ 9 ] I S O 3 7 4 。 声学— 噪声源声功率级的确定— 基础标准使用准则
[ 1 0 ] I S O 3 7 4 4 声学— 用声压级确定噪声源声功率级— 反射平面上方为基本自由场的工程
方法
仁 1 1 ] I S O 3 7 4 5声学— 噪声源声功率级的确定— 消音室和半消音室精密方法
[ 1 2 ] I S O 3 7 4 6 声学— 用声压级确定噪声源声功率级— 反射平面上方为包络测量表面的观
测方法
[ 1 3 ] I S O 3 9 4 5 转速范围为 1 0转/ 秒至 2 0 0转/ 秒大型旋转机器的机械振动— 振动烈度的现
场测量和评定
[ 1 4 ] I S O 6 0 8 1 声学— 机器和设备辐射的噪声— 需要在操作者或在场者的位置上测量噪声
的工程级试验规范制订指南
[ 1 5 ] I E C 6 0 0 4 1 : -s ' 水轮机现场验收试验国际规范
仁 1 6 ] I E C 6 0 4 9 7蓄能泵模型验收试验国际规范
[ 1 7 ] E . Gr i s t 和R . P . He n t s c h k e T h e V e r i f i c a t i o n o f C e n t r i f u g a l P u mp P e r f o r m a n c e G u a r a n t e e s
b y A c c e p t a n c e T e s t s - An A l t e r n a t i v e Me t h o d ( 离心泵性能保证的验收试验证实— 一种可
供选择的方法) I . 机械类， 英国伦敦, 1 9 8 9 年 3 月
[ 1 8 ] I S O标准手册 1 6 《 明渠水流量测量》 . 中国标准出版社出版， 1 9 8 5 年
[ 1 9 ] I S O标准手册 1 6 ( 续集) ( (明渠水流量测量》 . 中国科学技术出版社出版， 1 9 9 2 年
( 内含 I S O 1 4 3 8 , I S O 1 4 3 8 / 1 , I S O 3 8 4 6 , I S O 4 3 5 9 , I S O 4 3 6 0 , I S O 4 3 7 3 标准的译文)
[ 2 0 ] 《 封闭管道中流体流量的测量 I S O译文集》 . 重庆工业 自动化仪表研究所出版， 《 标准化》 杂
志 1 9 8 4年
( 内含I S O 2 9 7 5 , I S O 3 3 5 4 , I S O 3 9 6 6 , I S O 5 1 6 8 标准的译文)
5 ) 即将出版。Q E C 6 0 0 4 1 - 1 9 9 2的修订版)GB / T 3 2 1 6 -2 0 0 5
[ 2 1 ]译文I S O 2 1 8 6 . 上海工业自动化仪表研究所出版
[ 2 2 丑译文I S O 7 1 9 4 . 上海工业自动化仪表研究所出版
[ 2 3 ] ( ( I E C旋转电机标准译丛》 . 全国旋转电机标准化技术委员会译， 1 9 9 9 年8月出版
( 内含 I EC标准 3 4 - 2译文)9152
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